1、猛、浙江省行业标准有不邝洲浙江省海塘工程技术规定上册一:、J歌钟1牛!ltlfr卜1十飞T不J矶n昭4礴了效讹沛悦网训引月发布1999-09-15实施发布_一川/厂/浙江省水利厅卜摇居浮恩尼低健俊娜胜曰月曰J曰汀附践日日一一一一Lee前言1980年省水利厅颁发的浙江省海塘工程技术规定)第一册(近岸海洋水文部分)，于1989年曾进行过修订，各地反映其内容基本符合我省实际。1994年和1997年我省先后遭受 9417产9711两次强台风袭击。沿海从南到北均发生特高潮位。在补充潮位、风速、波浪资料的基础上，再次进行了修订，并且增加了塘顶越浪水量计算等内容，以适应当前我省海塘建设的需要。本册设计潮位、
2、风速部分由省水文局马志盘负责修编，设计波浪、塘顶设计高程计算部分由省河口所杜明球、黄世昌负责修编，由周骥负贵拼稿。我厅邀请河海大学、水利部南京水科院、大连理工大学及我厅系统有关单位的专家，对修编稿进行了审查，根据审查会议专家们提的意见，修编单位进行了补充完善，由张士君、周骥完成最后修定工作。本册修订编制得到有关单位和有关专家们的大力支持、关心和指导，在此表示谢意。编者1999年8月分一一一一一一-曰.曰甲甲.呵一一一一目次总则，44海塘工程等级划分及设防标准42设计高潮位一a3.1设计潮位基面，一43.2设计高潮位确定，4波浪要素的计算，一94 r1波浪的设计标准。94.2海湾及河口段波要素计
3、算44.3开敞式海岸波要素计算.4.4波浪浅水变形计算，5塘顶设计高程的计算.5.1塘顶高程计算52波浪爬高计算允许部分越浪海塘的越浪水t计算，、，6.1海塘的允许越浪量“”“”6.2海塘越浪量的计算。“二。“附录A算例。“附录B日本港建设计临界越浪量参考值。附表一浙东沿海、海岛、港湾及河口主要站设计年最高潮位表附衰二第1型极值分布律的表，。二附衷三皮尔逊班型曲线模比系数Kp值表附表四浅水的波高、波速和波长与相对水深的关系表4，卫231218212626273538384152内JJq，口n丹511SJj七L，附表五波长一周期一水深关系表L=f(T. d) 70附表六双曲线正切thx查算表.
4、72附表七双曲线余弦chx查算表:.,. 73附图一浙江沿海潮位站分布图. 74附图二浙东沿海地区不同重现期设计高潮位查算图75附图三浙江沿海定时年最大风速均值(V)及变差系数(Cv)等值线图(N-NNE)。、二76附图四浙江沿海定时年最大风速均值(V)及变差系数(Cv)，等值线图(NE一ENE)78附图五浙江沿海定时年最大风速均值(V)及变差系数(Cv)等值线图(E-ESE) 080附图六浙江沿海定时年最大风速均值(V)及变差系数(Cv)等值线图(SE-SSE)82附图七浙江沿海定时年最大风速均值(V)及变差系数(Cv)等值线图(s-ssw.，“二84附图八浙江沿海定时年最大风速均值(v)及
5、变差系数(c等值线图(sw-wsw).86附图九浙江沿海定时年最大风速均值(v)及变差系数(c等值线图(w-wrrw)二二as附图十浙江沿海定时年最大风速均值(v)及变差系数( c等值线图(Nw一NNw) 90，附图十一波浪爬高值Ra查算 Ro一m“ I-oHoivs IL/Hxx ,m(3。.92附图十二波浪爬高值Rq查算图Ro-m-I-afloisc Lxt% .m3。.。931总则1.0.1为了适应海塘工程的建设需要，统一海塘工程的设计标准和技术要求.做到技术先进、经济合理、安全适用，使海塘工程有效地防御风暴潮灾害，特制订本规定。上册为近岸海洋水文部分。1.0.2本规定是在1989年颁发
6、的浙江省海塘工程技术规定)第一册基础上，根据9417,9711号台风暴潮灾害以后海塘工程技术研究成果，进行修订补充。条文和推荐方法，力求可行性和可操作性。1.0.3本规定上册的主要内容包括:海塘工程的等级划分及设防标准，设计高潮位、设计波要素、波浪爬高、塘顶越浪量和塘顶高程的确定。1.0.4本规定适用于沿海、海湾及河口地段新建、扩建、加固的海塘(海堤)工程。1.0.本规定中给出的设计高潮位、设计风速和设计波浪要素值的计算分析方法、查算图表，对皿级以下海塘工程可直接使用。对工、互.级或者有重要防护对象的海塘工程，还应进行专题研究、模型试验。1.0.6海塘工程建设除符合本规定外，还应符合国家现行有
7、关标准的规定。、1尼任.J3)以月.，甩十J飞IJjl.旧”比派准1、3O512海塘工程等级划分及设防标准z.o.z海塘上的闸、涵、泵站等交叉连接建筑物的设防标准，不得低于海塘工程的设防标准，并应留有适当的安全裕度。其建筑物的级别，必须符合国家现行有关标准的规定。海塘建设可分期达标.但是，沿塘建筑物的兴建则不应分期进行。z.o.i海塘工程等级和设防标准，根据防护区内各类防护对象的规模和重要性，参照现行国家标准(防洪标准)(GB50201一94)及堤防工程设计规范( GB5028一98)，结合本省实际情况确定。海a塘工程的等级和设防标准应符合表2.0.1的规定。表2.0.1海塘工程等级和设防标准
8、表海塘工程尊级I皿口NV设计里现期(年)iQl以上100502010防护对象城市人口150万以上特别重要城市人口50-100万重要城市人口10一50万城市人口1-10万城镇人口0.1一1万乡镇农村100万亩以上大片平原5一100万亩平原1一5万亩1万亩以下工矿企业、基础设施特大型大型中型中型小型注z(1)海塘防护对象中的人口、耕地是指整个闭合区内的，包括备塘万一演决潮水影响的范围。(2)表中作为分等级指标的城市人口、农田面积、工矿企业和基础设施，满足其中一项即可。(3)防护区内如有几个不同类别的防护对象时，应按要求较高的防护对象工程等级确定;防护对象同时满足同一级别的2-3项指标的经过论证其级
9、别可提高一等。(4)我省沿海地区经济发达，人口密集,N一V级海塘也可按照表3.0. 1提高一个等级;海岛地区较大陆地区可提高一个等级。2.乙之3设计高潮位3.1设计潮位基面3.1.1沿海地区设计潮位的基面，暂按吴淞基面计算，其与其他基面的关系如下:吴淞基面水位=黄海基面(1956年)水位+1.88(m)吴淞基面水位=坎门基面水位一1.86(m)3.1.2海岛地区目前使用的基面仍为假定基面，本规定附表1中海岛地区的设计潮位均为各站假定基面。各站以假定基面得到的多年平均潮位如下:定海站平均潮位为7. 72m(假定基面)沈家门站平均潮位为2.14m(假定基面)朱家尖站平均潮位为2. 65m(假定基面
10、)岱山站平均潮位为7.67m(假定基面)长涂站平均潮位为2.53m(假定基面)期的设计高潮位。3.2.3工一班级海塘的设计高潮位，除按图表直接查算外，还应按本规定进行专题频率分析汁算复核，对人类活动影响和河床冲淤变化大，洪水、潮汐共同作用的河口段，也应作专题研究。3.2.4用极值工型分布进行频率分析计算方法规定如下:设有连续不小于20年的最高潮位系列，则与设计频率P对应的高潮位hp的计算式为:hp =h十与5(3.2.4一1)式中炜设计频率为P的高潮位值(m);h-n年中的年最高潮位系列h;平均值(m);as一与年频率P及资料年数n有关的系数，见附表二。S-n年中最高潮位系列h;的均方差。(1
11、)对连续的n年最高潮位系列hi，则其均值h为:h=工Eh;(3.2.4一2)n年潮位系列的均方差为:3.2设计高潮位确定S一 _1V n、一。(3.2.4一3)3.2.1设计重现期的高潮位值采用频率分析的方法确定.应具有不少于连续20年的年最高潮位资料，并应调查历史上出现的特高潮位值。3.2.2本规定已根据沿海潮位站至今实测的潮位资料经频率分析后.给出不同重现期设计高潮位查算图表。肛级以下海塘的设计高潮位，可根据海塘所在位置直接查算。即在附图二上，按海塘所在位置与相邻站距离进行直线内插，或查附表一得出不同重现。4(2)对在n年连续的年最高潮位系列外，根据调查在考证期N年中出现过特高潮位值a个，
12、则年最高潮位均值h及均方差S的计算式分别为:=_1N么，.N一aLIIj宁-nEh;n(3.2.4一4)5一漪( sS-N N f 十N-a 0 zn h)一“(3.2.4一5)JS5匕式中hi特高潮位值(1=1. ,a).h;一连续年最高潮位系列(=1, ,n)o此时，按式3.2.4一1计算h，时、a，应按年数等于N时在附表二中查得系数D0由式3.2.4一1求出对应于不同年频率P的潮位h,，在机率格纸上(包伟尔机率格纸)绘出高潮位的理论频率曲线;同时绘上经验频率点。以检查理论频率曲线与它配合的程度。3.2.5经验频率计算应符合下列规定:式中h,设计频率为P的高潮位值(m);h -n年中的年最
13、高潮位系列h;平均值(m);叭为与年频率P及q对应的P一爪型曲线离均系数，其值见水文计算用表;G年最高潮位变差系数;KP为P一皿型曲线模比系数，其值见附表三。(1)对连续的n年最高潮位系h;，仍按式3.2.4一2确定年最高潮位均值h,按下式计算变差系数公(1)n年连续的年最高潮位系列，按递减次序排列的第m项潮位的经脸颇率Pm可按下列数学期望式计算确定: 1 . I h:一牙L行份一1n一t.-in(3.2.6一3)P_mn+1100% m=1,2,“,n(3.2.5一1)(2)对在n年连续的年最高潮位系列外，根据调查在考证期N年中有特高潮位a个。其连续潮位系列的经验频率可按式3.2.5一1计算
14、确定.第M项特高潮位的经验频率PM可按下式计算确定:(2)对在n年连续的年最高潮位系列外，根据调查在考证期N年中出现过特大潮位值a个，则年最高潮位均值h仍按式3.2.4一4确定，离差系数Cv按下式计算。二-V N1ll1h一，)IV-a h;n h一1,a (3.2.6一4)PM =MN+1100% M=1,2,a(3.2.5一2)重现期N(年)与年频率P( %)的关系为:1001V之下丁Y(3.2.5一3) t3.2.用皮尔逊皿型分布进行频率分析计算的方法规定如下:设有连续不小于20年的最高潮位系列，则与设计频率P对应的高潮位hp按以下两式计算确定:hP=h(1+cgpC,.) (3.2.6
15、一1)或hP=Kph (3.2.6一2)6根据h计算C,和假定的C,/C,.值(C,/C,.二3; 4, 5, 6 , C,为偏差系数)，由皮尔逊m型分布表查出不同频率P对应的棋比系数Kp值。按妈= Kph计算为对应于频率P的变量h，值。把与不同C,/C.对应的各组P和h，值，点绘在机率格纸上进行适线(必要时G值也可作调整,h一般不作调整)，从中选用与经验频率点配合最佳的理论频率曲线.以确定不同重现期的设计值。经验频率计算仍按式3.2.5一1和3.2.5一2计算确定。3.2.7对于实测资料不足20年，但在5年以上，可按潮汐特性、地形条件等相似的相邻站，按极值同步差比法进行计算，其计算式如下:7
16、丰你1兹川化脸卜认娜出别ff且rr.引州f即叭L侧t俐引引截f引引，乡，!一!了57hYP - ANY +黔(hxp一、x)且、X(3.2.7)式中hyp,hxp分别为待求站及长期站的设计高潮位值(m);ANY,A分别为待求站及长期站的同期年平均潮位值(m);Rw“Rx一分别为待求站及长期站的年最高潮位平均值与同期年平均潮位的差值(m),4波浪要素的计算4.1波浪的设计标准4.1.1波浪的设计标准包括:1.设计波浪的重现期;2.设计波高的波列累积率。对于不同的计算内容应采用不同的设计波浪标准。4.1.2波浪的设计重现期采用与设计高潮位相同的重现期。设计波浪的确定，当工程地点有20年以上的长期测
17、波资料，可采用频率分析的方法确定。当工程地点无长期测波资料时，对风区水域内有岛屿或陆地阻挡，或水域狭窄不规则，以风浪为主的海湾和河口段，根据当地的风资料，用风推浪的方法确定设计波要素，风速的重现期即为波浪的重现期，风向组的平均方向即为波向;当工程地点无长期测波资料时，对开敞式水域以受外海涌浪或混合浪为主的海岸，采用嵘山、大陈、南虎三站的长期测波资料分别推求浙北、浙中、浙南海岸的设计波要素。、4.1.3对于直立式、斜坡式海塘强度、稳定性的计算，设计波高(畴%)的波列累积率按表4.1.3采用。一一卜”.一“卜!、-一.一.曰肉.曰.一户J一一.一一爪钾-一-币一-呼、.，一、一一_.JLS农a.i
18、.3设计波高的波列易积率海塘型式部位计算内容波高累积率(F%)直立式防浪墙、墙身、闸门、河墙强度和租定性1%签床、护底块石德定性5%斜坡式防浪墙、闸门、两墉强度和稳定性1%护坡块石及块体称定性13%(注)护底块石租定性13%4.1.5 RfQlit$-iiEq,J7bFw11UEF1 H(m). :J F% Jii HF% (m) ( ISR Hl%R嘿菜蕊%kh-JYt$,) o及P jC 7J#”平”波“”、即十”、群黑If霎?:HF%/H “ 4.1.5 7,a率“、“平”波高“比“注:当平均波高与水深的比值H/dy Hn，波浪在较深处的水中已破碎，则塘前波高为HyoS气5塘顶设计高程的
19、计算5.1塘顶高程计算海塘还应通过模型试验验证。塘顶允许越浪量按6.1.3条决定。超过允许越浪量的，适当加高塘身，或对塘顶、背坡面加强防冲保护;也可采用做平台、潜堤等其它工程措施减小越浪量。允许部份越浪海塘，其塘顶高程(不计防浪墙)仍应高出设计高潮位o.5倍百分之一大波波高。5.1.1塘顶高程是指海塘沉降稳定后的高程。对于设有防浪墙的海塘，塘顶高程则是防浪墙顶面的高程(另有专门说明的除外)，.但防浪墙必须稳定、坚固。且塘顶高程(不计防浪墙)需高出设计高潮位0.5倍百分之一大波波高，即高出。.SH,%e塘顶高程的计算式如下:Zp一、cR,-H(5.1.1)式中Zp一设计频率的塘顶高程(吴淞基面以
20、上米数。海岛地区为平均潮位以上米数);Hp-设计频率的高潮位(矣淞基面以上米数，海岛地区为平均潮位以上米数);Ross按设计波浪计算的累积频率为F%的波浪爬高值(m);允许部分越浪F二13，不允许越浪卞兰式-OH一安全加高值(m)，见表(5.1.1)0表5.1.1塘顶安全加高值ZP=FIP+hI (5.1.2)式中h塘顶超高值(不计防浪样)，其值为1.5-2. 5m(在风向不利、海区开阔、涂面较低的地方，以及斜坡扩型，应用上限值)。其余符号意义同前。5.1.3主要河流下游河口段海塘顶高程。ZP二Hp+玩(5.1.3)式中HP设计频率的高潮位(m).当设计频率高潮位小于历史实测最高潮位H时，瑞取
21、用Hm.,;玩塘顶超高值:河宽小于1000m，对于一般堤防，取1.5一2. 0m;对于城市堤防，取2m,河宽大于1000m时，应按风推浪采用5.1.1式进行计算。$.2波浪爬高计算海塘工程等级III皿NV不允许越浪h(m)1.00.80.70.60.5允许部分越浪Ah(二)0.50.40.40.30.35.2.1彼浪在单坡海塘上爬高计算波浪在单坡海塘上的爬高值按下式计算:凡%= Ko KRaHI % RF(5.2.1)5.2.2对于允许邵分越浪的海塘，其塘顶高程按式5.1.1计算确定。由于地基软弱等原因，塘身高度过大仍难以达到时，则采用式s. i.2确定塘顶高程(不计防浪墙)，同时进行越浪水量
22、计算，重要26二式中F“.6-波浪爬高累积率，不允许越浪取2%，允许部分越浪取13 96(允许越浪指塘顶、内坡及坡脚有防冲刷保护措施);了275Re%波浪爬高累积率为F%的波浪爬高值(m);Ko与护面结构形式有关的糙率及渗透性系数见表5.2.1-1;K与风速V及塘前水深dpq有关的经验系数，见表s.2.1一2;Ra不透水光滑墙上的相对爬高，即当Ko=1.O,H=1.0m时的爬高值。它由斜坡m及深水波坦与/氏，、，或水深d=2氏、处的波坦，查附图十一、十二确定。附图十一、十二括号中数值是根据d=2H, %波坦查凡用的，当塘前水深d 150的情况下(p为波向线与塘轴线法线的夹角，度)，上述Rr%计
23、算应乘以修正系数xp值。xp可按表5.2.2确定。表，.2.2系数乒(度)成1S2030 J405060Ke10.960.920.870.820.76表5.2.1一i护面结构的糙率及渗透性系数Ke护面类型Ko光滑不透水护面(沥青馄凝土)1.0棍凝土及混凝土板护面0.9砌石护面0.75-0.80抛填两层块石(不透水基础)0.60 0. 65地填两层块石(透水基础)0.5。一。.55四脚空心方块(安放一层)0.55四脚锥体(安放二层)0.40扭工字块体(安放二层)0.38扭王字块体0.455.2.3带防浪墙的单坡式海塘，一般按5.2.1条单坡断面计算波浪爬高。当塘身较低而设计潮位较高时，还应按5.
24、2.8条的假想坡度法计算波浪爬高，二者取其大值。，5.2.4对带有平台的复合式斜坡塘的波浪爬高计算，可先确定该断面的折算坡比叭，然后按坡比为叭的单坡断面确定其爬高值。折算坡比m。按下列公式计算:(1)当4m=m下一m上=0。即上、下坡度一致时:二一上(卜4.0粤)K二(5.2.卜1)(2)当m0，即下坡缓，上坡陡时:5.i 5.一、=(m上+。3m一。.1m2)(卜4.5全)Kn(5.2.4一2)(3)当mo !awl表示取绝对值;B-平台宽度(m);L-波长(m)o折算坡度法适用于叽=1.0-4.O,m下=1.5一3, dw/L=-0.025一+0. 025, 0. OS 1.m上，再按5.
25、2.1式计算:SH%，则波浪爬高值计算时边坡用(2)当d, 。，鲁=th0.030台、!-th(蠢)(5.2.10一1)(5.2.10一2)KH=1se一“.4H式中符号见图5.2.10，其中d,为静水位到潜堤堤顶的垂直高度，当潜堤出水时，取正值(图5.2.10一a),淹没时取负值(图5.2.10一b), B为潜堤堤顶宽度。双曲线正切函数thx的数值可查附表六。按式5.2.10一1,5.2.10一2计算潜堤后的波要素时，潜堤前的波要素取波高Htsss .波长取平均坡长L，并假定潜堤后的波高玩也具有相同的累积率13%,潜堤后的平均波长可假定周期不变，按公式4.1.4计算，并假定潜堤前后有效波波高
26、与平均波高之比不变，按表4.1.5换算，或按式4.1.5计算各种累积率的波高。由潜堤后的波要素，可以进而确定直至塘前的波要素，若潜堤与海塘之间的距离较短，水深变化不大时，则可把潜堤后的波要素。36、图s.z.to海塘前设有潜堤的示意图5.2.11第5.2.4-5.2.10条的波浪爬高计算公式，是于室内试验和有限的现场观测资料在一定条件下得到的近似的计算方法，有一定的局限性.可供一般海塘设计中使用;对重要海塘和断面几何外形复杂的海塘的波浪爬高值，应结合模型试验确定。v、.6.2海塘越浪且的计算6允许部分越浪海塘的越浪水量计算6.2.1无风条件下，斜坡塘1:2坡度上(带防浪墙)的越浪水量根据下式计
27、算:6.1海塘的允许越浪量(6.2.1)THgr B氏i一Hexp一KoT gH6.1.1浙江省海塘大部分建筑在软土地基上，若都按不允许越浪的标准设计，其工程投资大，经济条件难以满足。为此，在保证安全的前提下适当降低海塘塘顶高程，按允许部分越浪标准设计海塘，但在护面防冲结构上应具可靠性。6.1.2海塘越浪量的大小，与海塘迎潮面的几何外形、防护结构型式、塘身高度及风场要素等因素相关。6.1.3允许部分越浪海塘除海塘外坡保护，海塘顶面及内坡面(包括坡脚)均要保护。本规定提供的设计频率波浪的最大允许越浪量QR =O.OSm/s. m,是在海塘塘顶为混凝土或浆砌块石护面，内坡为干砌块石护面，垫层完好有
28、效条件下的试验值。越浪量甄0. OSm;/s. m是指1米宽海塘上的每秒越浪水量尔于0.OS澎。日本港建设计采用的允许越浪量，参见附录Bo6.1.4按本规定5.1.2条确定塘顶高程时，除计算设计频率波浪下越浪水量，同时提高一级波浪频率校核越浪量大小，在校核条件下允许越浪水量可放宽至0.07m3/s. mo DI级以上重要海塘还应通过模型试验来验证越浪量多少.以及塘顶面和背坡面防冲稳定可掌性。越浪量超过允许指标的，应采取加高塘身或加强护面防冲结构，做出专题研究报告。式中4-一单位时间单宽海塘上的越浪水量( m3/s. m) ;H挡浪墙顶至静止水位(设计高潮位)的高度(m);H-塘前平均波高(m)
29、;T波周期(S);B一重力加速度(9. 81 m/sZ );H/L-塘前波陡;Ko-糙渗系数，见表(5.2.1一1);A,B系数见表6.2.1，表中ds为塘前水深即d,I : exp【一B于 HK0 T g HH一卜 - ref介于上述波陡之间的越浪量，用线性插值求出。表6.2.1斜垃姗A.B粱吸信H/d G0.4wds o. sli/L0.02- 0.030.0350.0450.065-0.080.02-0.0250.033-0.040.05- 0.1A0.00790.01110.01210.01260.00810.01270.014B23.1222.63zi.uso.9i42.5326.9
30、722.966.2.2无风条件下，直立塘1:0.4陡坡上(带防浪墙)的越浪水量根据下式计算:f B He 1一Aexp一K0T gHJ(6.2.2)THgA.B系数见表6.2.2;其他各符号意义同式6.2.1,农6.2.2!立塘AFB系致值附录A算例，中心式.自宙ao.1一H/a.o.sH/L0.02-0.0250.02750.03260.03750.0.54.0$-0.10.020.0250.03-0.0310.050.06-0.1A5ELI“S:。.加的。，一I0.0203I0.02380.02510.01670.0176H11.22一31.2一”，一”.，21.8一，.2一。5.6413
31、9.11一133.2620.9例一:某海塘保护区面积5万亩以上，人口5万以上，并有重要工业设施，海塘位于开敞式海区，海塘轴线为西南一东北向，塘前涂面高程4.5米.塘身为干砌块石护坡。m=2.0,6.2.3风对越浪量的影响向岸风会增加海塘上的越浪量。增加的量值取决于相对海塘轴向的风速、风向及海塘的坡度和高度。有风的越浪量为无风条件下的越浪量乘风校正因子K,ato.o甲氏的K=1.0+W音+ 0.1 sin9(6.2.4)式中W,取决于风速的系数.其值为V=0V=13.4m/sV)26. 8m/s图一斜坡式海塘断面示衰图工程等级及设计重现期根据海塘保护范围和重要程度，查表2.0.1为111级海塘，
32、潮位、波浪设计重现期取五十年一遇。1.设计高潮位根据附图二或附表一查得五十年一遇设计高潮位Hx% = 6.8m,(设计潮位除按图表查算.另行专题分析验证)。2.设计外海波要素主风向5E- SSE方向面向大海，所以用实测波计算不同重现期设计波要素，根据表4.3.3查得，平均波高I-I = 4. lm,氏%=410八UZ!人卫1-一 wf介于上面三个风速之间的w,值，根据风速用线性内插求得。于一一为海塘临潮边坡坡角(度);R一为波浪在海塘上的爬高值(m)。根据5. 2节有关条文的方法计算，当H)R.则越浪量等于。6.2.4越浪量计算公式中的波周期值，河口港湾地区，以风推浪的方法确定波要素时.采用有
33、效波周期，Ts= 1.15T(S);对开敞式海岸，用实测波资料确定波要素时，采用平均波周期T(S),40767二7.5m, T=13.6S,场= 288. 5m,3.近岸浅水区波要素计算近岸浅水波要素计算的起始点为海图上20.0m等深线，该处水深为da=20.0+1.0+6.87=27.87m计算深水平均波高H。计算. dora-几心27卫2288. 5一”.0966,查附表四得K;一最= 0. 9356二，H二n_-_斗. so4. a t m n匆直0,=亘,/x，二a.o(m)爪.。1 o凡O.O1x4.Ox5800，。二工L甚”1一，=竺止竺二2二二-=0.425醚23.37d2 23
34、 37。二。，. ,，。哭=绍- = 0.126.由图4.4.2查得KQ =U.梦13.6一.山21.87。.，。*。*。，。_八。，由瓷谁翁笼= 0.0758,查附表四得K - 0. 9607瓦= KpKHa1= 0. 925 x 0. 9607 x 4 = 3. 55 ( m)第三段底摩阻损失计算Ho2 =瓦/K = 3. 55/0. 9607 = 3. 7 ( m)ex，二10.6km, =s.ak a二20m=O.O1x3.7x2000=0.165 21.17= 0.114.由图4.4.2查得K = 0. 966卜价卜宁.P川 一三叻寸ON”勺巨L.12七勺盆呀八.Pos Xsa;ds
35、 21.17TZ= 13.6由ds/Lo =29.46zees= 0. 0709.查附表四得Kg =0. 9694H3 = Kn肠直 = 0. 966 x 0. 9694 x 3. 7 = 3 . 46 ( m)同样.由此类推:图二波浪变形计算示意图4.波浪底摩阻损失计算第一段底摩阻损失系数计算(计算第一段末端平均波高)第七段计算直os=2.3(m)爪a %Ia;dl= 26.370. 0l x 4. 4 x 1060026.372= 0. 671osXa;O.O1x2.3x2600一10.472= 0. 546= 0.057, Kn = 0 . 89山一护妙13.62= 0.143.由图4.
36、4.2查得K =0.90.d.田7二=L心24.82288.5= 0.086,查附表四得Kg, = 0.9469.d,田干-J叫= 0.0328,K，=1.105H = KnKS1Ho = 0. 9 x 0. 9469 x 4. 4 = 3. 75 ( m)第二段底摩阻损失计算42瓦= KKsrHas = 2. 26 ( m)第八段计算_一一一-一-一一7乏7_Ho.,=2.0(m)fHo黔 _ 0.01 x 2.0 x 2200 =0.5858.622=0.0475.0,查表5.2.卜2, K一1.3Ra计算，因鲡=2.3726.8(tn/s)则Wi=2.0Ry=4.1(m) Sin8=0.
37、5。_、。二。3.13。1_K一.0+2.01 4.1 +0.11 x0.5一.86计人风影响的越浪量Q为:Q=Kq=1.86X0.029舟0.05 (m3/m“s)根据6.1.3条和附录B，计算的塘顶上越浪量，符合三面都有产一一一一一一一一-一分-一贵一_“:。、7、城衫护面工程的允许越浪量。例二:例一中，海塘改为直立式断面，m=0.4,防护墙为干砌块石。vio.o甲612公O卜J0:06.87 0115吧图三直立式海塘断面示愈图1)堤前波要素计算同上，即R=1.2(m), Hix=Hzx =Hisx =Hn=1.6(m)2)波浪爬高计算及塘顶高程确定Ko=0.75 K=1.3 Ro=1.3
38、2RFx=Rn=Kn“K.“RoHsKF二0.75x1.3x1.32x1.6=2.06-2.1(m)几%=6.87+2.1+0.7=9.679.7(m)3)塘顶越浪量计算氏=10. 0一6.87=3.13(m)RFr =2.1(m)曦He RFx所以该海塘断面基本不越浪，即设计断面达到五十年一遇不越浪的标准。例三:处于港湾区域的某海塘保护区面积3.0万亩，人口4万，海塘轴线为西北偏西至东南偏东，徐面高程为1.0m,海塘断面见示意图，外坡护面为浆砌块石，塘顶加以保护，按允许越浪标准设计。图四友式海塘断面示意图L工程等级及设计重现期根据海塘保护范围和重要程度，查表2.0.1定为W级海塘，潮位和风速
39、的设计重现期为二十年一遇。2.设计高潮位根据附图二或附表一查得二十年一遇设计高潮位:氏%=6.32(m)3.风场要素及波要素计算海塘轴线方向为280度，主风向为10度。取N-NNE风向组。根据海图算得主风向线上平均海底高程为一20.0(m),风区平均水深dF=20.0十6. 32 = 26. 3( m)风区长度按式4.2.4计算，F=11.4(km)设计风速，根据附图三查得Vc=16.5(m/s) Cv=0:3二十年一遇定时设计风速VP为:( Vc)sx =1. 58 x 16. 5 = 26.1( m/s)订正到自记过程二十年一遇设计风速丸，按公式4.2.6 - 1计算。(VJSx =1.a
40、s+ 1.17 x ( Vcsx =32. o(m/s497。7,a.原始波要素计算原始波按a.2.2一1及a.2.2一2式计算得R=1.46(m)T=5.4(s)场=45.5(m)5.近岸浅水波要素计算海底坡度_1 500，不作底摩阻损失计算，只作“水校正。dpi = 6. 32一1.0=5.32m海塘断面坡度计算:该塘上、下为斜坡，中间平台，上部带挡浪墙的复式断面，一般应按5.2.4条的折算坡比法计算。本例考虑带防浪墙，可用假想坡度法计算，计算方法见5.2.8条。塘前波浪未破，需计算塘上的破碎水深dbod6 = H(0. 47 + 0. 023Ll士丝 lH、mdFLo26.3245.50
41、.5 Ks1.0百0=1.46=2.71(0.47+0.02334.2,、1+2. $二，-二二，丁J入一Z.71“ 2.5=2.39(m)dqLo互 3245.5= 0.1169凡- 0. 9218甄=KSH“o=0.9218x1.46=1.35(m)不同累积率波高根据公式4.1.5计算“=瓷_ 135 = 0.254532Hl% =2.71(m) HZ% =2.55(m) Hisvs =2.00(m)查附表四，丢=0.7518, L=0.7518 x45.5=34.2(m)破波点高程Zs =氏%一db=3.93(m)水平距离X的计算(根据本海塘断面图)X= (6.0一3.93) x2.5+
42、3.0+1.5(9.2一6.0) =12.98(m)设爬高终点高程为12. 9 ( m)y=12.9一3.93=8.97(m)12.98m = 8二9了=1.45凡=2.51(m),浆砌石Ko=0.8，按式根据第乘0.88得:_、._.，._。_._ H,4.4.5 57s1t异饭彼彼局，田UJ 4.4.5得了0h= 0. 635，再内j，1JIJ.二万、月.几-一 Z氏=0.88x0.635 x 5.32=2.97(m)塘前破波波高大于百分之一波高，波浪未破碎6.波浪爬高计算及塘顶高程确定由V/ =4.43查表5.2.1一2得K二1.295.2.1:凡%=O.Sx1.29x2.51x2.71x0.94=6.60(m)Z1=6.32十6.60=12.92m计算与假设基本一致根据表5.2.1一3计算得R3% =5.41(m)安全超高确定海塘为W级工程，根据表5.1.1不允许越浪安全超高H=0.6(m)，允许越浪安全超高H=0.3(m)则塘顶高程为:Ro计算d。一5:32奈5.322.71X2.0.52(m)(不允许越浪).03(m)(允许越浪)用塘前波坦和边坡查附图十一求RaL曲Hlu50=羚127.越顶水量计算塘顶越顶水量根据公式6.2.1一1-6.2.1一3和附录B计算。塘前波要素H=1.35(m) H%=2.7(m) HZ%=2.55(m)51
