1、. . .课程设计任务书某晶闸管供电的双闭环直流调速系统，整流装置采用三相桥式电路，基本数据为：直流电动机：U N=220V，I N=205A， =575r/min , Ra=0.1 ，电枢nN 电路总电阻 R=0.2 ，电枢电路总电感 L=7.59mH，电流允许过载倍数 ，折算到电动机轴的飞轮惯量 。=2 GD2=215Nm2晶闸管整流装置放大倍数 ，滞后时间常数Ks=40 Ts=0.0017s电流反馈系数 (=0.024V/A 10V/2IN)转速反馈系数 ( )=0.017V min/r 10V/nN滤波时间常数取 ， 。Toi=0.001sTon=0.01s；调节器输入电阻 R0=40
2、 。U*nm=U*im=Ucm=10V k设计要求：稳态指标：无静差；动态指标：电流超调量 ；空载起动到额定转速时的转速超调i 5%量 。n 10%. . .目录课程设计任务书 .1第一章 直流双闭环调速系统原理 31.1 系统的组成 31.2 系统的原理图 .4第二章 转速、电流双闭环直流调速器的设计 62.1 电流调节器的设计 62.2 转速调节器的设计 13第三章 系统仿真 .21心得体会 25参考文献 26. . .第一章 直流双闭环调速系统原理1.1 系统的组成转速、电流双闭环控制直流调速系统是性能很好、应用最广的直流调速系统。采用 PI 调节的单个转速闭环调速系统可以在保证系统稳定
3、的前提下实现转速无静差。但是对系统的动态性能要求较高的系统，单闭环系统就难以满足需要了。为了实现在允许条件下的最快启动，关键是要获得一段使电流保持为最大值 的恒流过程。按照反馈控制规律，采用某个物理量Idm的负反馈就可以保持该量基本不变，那么，采用电流负反馈应该能够得到近似的恒流过程。所以，我们希望达到的控制：启动过程只有电流负反馈，没有转速负反馈；达到稳态转速后只有转速负反馈，不让电流负反馈发挥作用。故而采用转速和电流两个调节器来组成系统。为了实现转速和电流两种负反馈分别起作用，可以在系统中设置两个调节器，分别调节转速和电流，即分别引入转速负反馈和电流负反馈。二者之间实行嵌套（或称串级）联接
4、，如图 1-1 所示。把转速调节器的输出当作电流调节器的输入，再把电流调节器的输出去控制电力电子变换器 UPE。从闭环结构上看，电流环在里面，称作内环；转速换在外边，称作外环。这就形成了转速、电流双闭环调速系统。. . .图 1-1 转速、电流双闭环直流调速系统1.2 系统的原理图为了获得良好的静、动态性能，转速和电流两个调节器一般都采用 PI 调节器，这样组成的直流双闭环调速系统原理图如图 1-2 所示。图中 ASR 为转速调节器，ACR 为电流调节器，TG 表示测速发电机，TA 表示电流互感器，UPE 是电力电子变换器。图中标出了两个调节器出入输出电压的实际极性，它们是按照电力电子变换器的
5、了控制电压 UC 为正电压的情况标出的，并考虑到运算放大器的倒相作用。图中还标出了两个调节器的输出都是带限幅作用的，转速调节器 ASR 的输出限幅电压 决定了电流给定电压的最大值，电流U*im调节器 ACR 的输出限幅电压 限制了电力电子变换器的最大输出Ucm电压 。Udm. . .图 1-2 双闭环直流调速系统电路原理图. . .第二章 转速、电流双闭环直流调速器的设计2.1 电流调节器的设计2.1.1 电流环结构框图的化简在图 2-1 点画线框内的电流环中，反电动势与电流反馈的作用互相交叉，这将给设计工作带来麻烦。实际上，反电动势与转速成正比，它代表转速对电流环的影响。在一般情况下，系统的
6、电磁时间常数 TL 远小于机电时间常数 Tm，因此，转速的裱花往往比电流变化慢得多，对电流环来说，反电动势是一个变化较慢的扰动，在电流的瞬变过程中，可以认为反电动势基本不变，即 。这样，在E 0按动态性能设计电流环时，可以暂不考虑反电动势变化的动态影响，也就是说，可以暂且把反电动势的作用去掉，得到电流环的近似结构框图，如图 2-1 所示。可以证明，忽略反电动势对电流环作用的近似条件是ci 3 1TmTl式中 -电流环开环频率特性的截止频率。ci图 2-1 忽略反电动势的动态影响时电流环的动态结构框图. . .如果把给定滤波和反馈滤波两个环节都等效地移到环内，同时把给定信号改成 ，则电流环便等效
7、成单位负反馈系统，如图 2-U*i(s)/2 所示，从这里可以看出两个滤波时间常数取值相同的方便之处。图 2-2 等效成单位负反馈系统时电流环的动态结构框图最后，由于 TS 和 TOI 一般都比 TL 小得多，可以当作小惯性群而近似看作是一个惯性环节，其时间常数为Ti=Ts+Toi则电流环结构框图最终简化成图 2-3。简化的近似条件为ci 13 1TSToi图 2-3 小惯性环节近似处理时电流的动态结构框图2.1.2 电流调节器结构的选择从稳态要求上看，希望电流无静差，以得到理想的堵转特性，由图 2-3 可以看出，采用 型系统就够了。再从动态要求上看，实 . . .际系统不允许电枢电流在突加控
8、制作用时有太大的超调，以保证电流在动态过程中不超过允许值，而对电网电压波动的及时抗扰作用只是次要的因素。为此，电流环应以跟随性能为主，即应选用典型型系统。 图 2-3 表明，电流环的控制对象是双惯性的，要校正成典型型系统，显然应采用 PI 型的电流调节器，其传递函数可以写成 WACR(s)=Ki(is+1)is式中 电流调节器的比例系数；Ki 电流调节器的超前时间常数。i为了让调节器零点与控制对象的大时间常数极点对消，选择i=Tl则电流环的动态结构框图便成为图 2-4 所示的典型形式，其中KI=KiKsiR图 2-4 校正成典型 型系统的电流环动态结构框图 2.1.3 电流调节器的参数计算.
9、. .1.确定时间常数1）整流装置滞后时间常数 。三相桥式电路的平均失控时间Ts。Ts=0.0017s2）电流滤波时间常数 。取 。Toi Toi=0.001s3）电流环小时间常数之和 。按小时间常数近似处理，取Ti。Ti=Ts+Toi=0.0027s4）电磁时间常数 、机电时间常数Tl Tm电动势系数 。 ；Ce Ce=UN-INRanN =220-2050.1575=0.3470Vmin/r； Tl=LR=7.59mH0.2=0.03795sTm= GD2R375CeCm= 2150.23750.3470300.3470=0.0997s2.选择电流调节器结构根据设计要求 ，并保证稳态电流无
10、静差，可按典型 型i 5% 系统设计电流调节器。电流环控制对象是双惯性的，因此可采用 PI 型电流调节器。传递函数为：W ACR(s)=Ki(iS+1)iS检查对电源电压的抗扰性能： ，参照表 2-1TlTi=0.03795s0.0027s=14.06的典型 型系统动态抗扰性能，各项指标都是可以接受的。 . . .表 2-1 典型 型系统动态抗扰性能指标与参数的关系 3.计算电流调节器参数电流反馈系数： 10V2IN=0.024V/A电流调节器超前时间常数： 。i=Tl=0.03795s电流环开环增益：要求 时，按表 2-2，应取 ，i 5% KITi=0.5因此KI=0.5Ti= 0.50.
11、0027s=185.2s-1于是，ACR 的比例系数为Ki=KIiRKs=185.20.037950.2400.024 =1.46. . .表 2-2 典型 型系统动态跟随性能指标和频域指标与参数的关系 4.校验近似条件电流环截止频率： ci=KI=185.2s-1（1）晶闸管整流装置传递函数的近似条件13Ts=130.0017s=196.1s-1ci满足近似条件。（2）忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件3 1TmTl=3 10.0997s0.03795s=48.77s-1ci满足近似条件。5.计算调节电阻和调节电容. . .由图 2-5，按所用运算放大器取 ，各电阻和电容值为R0=40k
12、， 取 58 Ri=KiR0=1.4640k=58.4k k取 0.65Ci=iRi=0.0379558103F=0.6510-6F=0.65F F取 0.1Coi=4ToiR0=40.00140103F=0.110-6F=0.1F F按照上述参数，电流环可以达到的动态跟随性能指标为，满足设计要求。i=4.3% 5%2.1.4 电流调节器的实现含给定滤波和反馈滤波的模拟式 PI 型电流调节器原理图如图 2-5 所示。图中 为电流给定电压， 为电流负反馈电压，调节器U*i -Id的输出就是电力电子变换器的控制电压 UC。根据运算放大器的电路原理，可以容易地导出Ki=RiR0i=RiCiToi=1
13、4R0Coi. . .图 2-5 含给定滤波与反馈滤波的 PI 型电流调节器2.2 转速调节器的设计2.2.1 电流环的等效闭环传递函数电流环经等效后可视作转速换中的一个环节，为此，需求出它的闭环传递函数 。由图 2-4 可知Wcli(s)Wcli(s)= Id(s）U*i(s)= 1TiKIs2+1KIs+1忽略高次项， 可降阶近似为Wcli(s)Wcli(s) 11KIs+1. . .近似条件为cn 13 KITi式中 转速环开环频率特性的截止频率。cn接入转速换内，电流环等效环节的输入量应为 (s)，因此电U*i流环在转速环中应等效为Id(s)U*i(s)=Wcli(s) 11KIs+1
14、这样，原来是双惯性环节的电流环控制对象，经闭环控制后，可以近似地等效成只有较小时间常数 的一阶惯性环节。1KI2.2.2 转速调节器结构的选择用电流环的等效环节代替电流环后，整个转速控制系统的动态结构图便如图 2-6 所示。图 2-6 用等效环节代替电流环后转速环的动态结构框图把转速给定滤波和反馈滤波环节移到环内，同时将给定信号改成 U*n(s)/，再把时间常数为 1 / KI 和 T0n 的两个小惯性环节合并起来，近似成一个时间常数为 的惯性环节，其中Tn. . .Tn=1KI+Ton则转速环结构框图可化简成图 2-7图 2-7 等效成单位负反馈系统和小惯性的近似处理后转速换的动态结构框图为
15、了实现转速无静差，在负载扰动作用点前面必须有一个积分环节，它应该包含在转速调节器 ASR 中（见图 2-7） ，现在在扰动作用点后面已经有了一个积分环节，因此转速环开环传递函数应共有两个积分环节，所以应该设计成典型 型系统，这样的系统同时也能满足动态抗扰性能好的要求。由此可见，ASR 也应该采用 PI调节器，其传递函数为WASR(s)=Kn(ns+1)ns式中 转速调节器的比例系数；Kn 转速调节器的超前时间常数。n这样，调速系统的开环传递函数为Wn(s)= KnR(ns+1)nCeTms2(Tns+1). . .令转速环开环增益 为KNKN= KnRnCeTm则Wn(s)=KN(ns+1)s
16、2(Tns+1)不考虑负载扰动时，校正后的调速系统动态结构框图如图 2-8 所示。图 2-8 校正后成为典 型系统时转速环的动态结构框图2.2.3 转速调节器的参数计算1.确定时间常数1）电流环等效时间常数 1/KI ：已取 ，则KITi=0.51KI=2Ti=20.0027s=0.0054s. . .2）转速滤波时间常数 : 根据所用测速发电机纹波情况， Ton 取Ton=0.01s3）转速环小时间常数 ：按小时间常数近似处理，取TnTn=1KI+Ton=0.0054s+0.01s=0.0154s2.选择转速调节器结构按照设计要求，选用 PI 调节器，其传递函数为WASR(s)=Kn(ns+
17、1)ns3. 计算转速调节器参数按跟随和抗扰性能都较好的原则，取 h=3，则 ASR 的超前时间常数为n=hTn=30.0154s=0.0462s转速环开环增益KN=h+12h2T2n= 4290.01542=937.01s-2ASR 的比例系数为Kn=(h+1)CeTm2hRTn=40.0240.3470.0997230.0170.20.0154=10.64.检验近似条件转速环截止频率为. . .cn=KN1=KNn=9370.0462=43.3s-11）电流环传递函数简化条件13 KITi=13 185.20.0027s-1=87.3s-1cn满足简化条件。2）转速环小时间常数近似处理条件
18、为13 KITon=13 185.20.01s-1=45.4s-1cn满足近似条件。5. 计算调节器电阻和电容根据图 2-9，取 ，则R0=40k取 424Rn=KnR0=10.640k=424k k取 0.11Cn=nRn= 0.0462424103F=0.10910-6F=0.109F F取 1 。Con=4TonR0=40.0140103F=110-6F=1F F6.校核转速超调量当 h=3 时，由表 2-3 查得， ，不能满足设计要求。n=52.6%实际上，由于表 2-3 是按线性系统计算的，而突加阶跃给定时，ASR 饱和，不符合线性系统的前提，应该按 ASR 退饱和的情况下重新计算超
19、调量。表 2-3 典型 型系统阶跃输入跟随性能指标. . .7.按退饱和情况计算转速超调量设理想空载起动时 z=0，由已知数据有： ， ，=2 R=0.2， ， ，IdN=205AnN=575r/minCe=0.3470Vmin/rTm=0.0997s， ，当 h=3 时，由表 2-4 查得 ，代入式，Tn=0.0154sCmaxCb=72.2%可得n=2(CmaxCb)(-z)nNn*TnTm=272.2%22050.20.3475750.01540.0997=9.17%10%能满足设计要求。表 2-4 典型 型系统动态抗扰性能指标与参数的关系2.2.4 转速调节器的实现. . .含给定滤波
20、和反馈滤波的 PI 型转速调节器原理图如图 2-9 所示，图中 为转速给定电压， 为转速负反馈电压，调节器的输出是U*n -n电流调节器的给定电压 。U*i转速调节器参数与电阻、电容值的关系为Kn=RnR0n=RnCnTon=14R0Con图 2-9 含给定滤波与反馈滤波的 PI 型转速调节器. . .第三章 系统仿真本设计运用 Matlab 的 Simulink 来对系统进行模拟仿真。根据图 3-1 以及上面计算出的系统参数，可以建立直流双闭环调速系统的动态仿真模型，如图 3-2 所示。系统运行，空载及突加额定负载时得到系统的电流和转速仿真曲线，如图 3-3、3-4。图 3-1 直流双闭环调
21、速系统的实际动态结构框图. . .图 3-2 双闭环直流调速系统的模拟仿真图. . .图 3-3 空载起动转速、电流仿真图形. . .图 3-4 带负载扰动转速、电流仿真图形心得体会课程设计是培养学生综合运用所学知识,发现, 提出,分析和解决实际问题, 锻炼实践能力的重要环节 ,是对学生实际工作能力的具体训. . .练和考察过程。随着科学技术发展的日新月异，双闭环直流调速已经成为当今电机调速系统应用中空前活跃的领域， 在生活中可以说是无处不在。因此作为二十一世纪的大学来说掌握双闭环直流调速技术是十分重要的。回顾起此次课程设计，至今我仍感慨颇多，从选题到定稿，从理论到实践，在将近两星期的日子里，
22、可以说得是苦多于甜，但是可以学到很多的东西，不仅巩固了以前所学过的知识，而且学到了很多在书本上所没有学到过的知识。通过这次课程设计使我懂得了只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到了很多问题，同时也发现了自己的不足之处，意识到自己对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固，了解到理论知识与实践相结合的重要意义，学会了坚持、耐心和努力，这也将为我今后的学习和工作产生积极的影响。在小组同学的热情帮助下，在指导教师的耐心讲解下，我学会了 MATLAB 软件的调试和使用，顺利的完成了这次课程设计。由于水平有限，在设计中难免存在许多不妥之处，敬请老师指正。同时，对给过我帮助的所有同学和各位指导老师再次表示忠心的感谢！. . .参考文献【1】 陈伯时主编，电力拖动自动控制系统，第三版，北京：机械工业出版社，2003.7【2】 华成英，童诗白主编，模拟电子技术基础，第四版，北京：高等教育出版社，2006.5【3】 谢克明主编，自动控制原理，北京：电子工业出版社，2004.7史乃，汤蕴繆编著，电机学，北京：机械工业出版社，2001.4 欢迎您的光临，Word 文档下载后可修改编辑.双击可删除页眉页脚 .谢谢！让我们共同学习共同进步！学无止境.更上一层楼。【4】
