1、淮 阴 工 学 院毕业设计说明书（论文）作 者 : 杜永恒 学 号 ： 1031617系 (院 ): 生命科学与化学工程学院专 业 : 环境工程题 目 : 酒厂高浓度有机废水处理工程设计张 强 华 ( 副 教 授 ) 石莹莹指 导 者 ：石莹莹 评 阅 者 ： 2007 年 6 月毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 中 文 摘 要 UASB-CASS 工艺全称为厌养好氧二级处理活性污泥法， 即污水通过调节沉 淀池进入一级和二级 UASB 反应池，在厌氧状态下产生的沼气，与污泥碰撞引起 附着气泡的污泥絮体脱气，污泥颗粒将沉淀到污泥床的表面。出水进入 CASS 池 实 行 连 续 进 水
2、、 静 态 沉 淀 和 间 歇 排 水 ， 对 污 染 物 质 降 解 经 历 着 “好 氧 缺 氧 厌 氧 ”交 替 运 行 的 过 程 ， 加 之 采 用 延 时 曝 气 与 生 物 选 择 ， 有 效 地 促 进 了 难 降 解 有 机 物的好氧生化。 在本次工艺中 COD、 BOD、 SS 的去除率达到： 99%、 99%、 97%， 出 水 达 到 国 家 二 级 标 准 。 工 艺 由 于 投 资 和 运 行 费 用 低 、 处 理 性 能 高 ， 尤 其 是 优 异 的 脱 磷 除 氮 功 能 而 越 来 越 受 到 重 视 。 该 工 艺 已 在 酒 厂 含 油 废 水 、 食
3、 品 废 水 、 屠 宰 废水中得到广泛应用，尤其适用于工业污水和生活污水的处理。关键词 工业污水，UASB-CASS 工艺，工艺设计毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 外 文 摘 要 Title Distillery high concentration of organic wastewater treatment project design AbstractUASB-CASS Technology called the Aerobic disgust Custody of 2 handle Activated Sludge Process , That By regulatin
4、g sewage into a precipitation tank and two UASB reactor pool , Anaerobic conditions in the gas , Sludge caused by collision with bubbles attached sludge floc degassing , Sludge particles of sludge bed sediments to the surface. CASS pool water entered the introduction of the continuous inflow, Static
5、 precipitators and intermittent drainage, Degradation of pollutants experiencing “aerobic - anoxic - anaerobic“ alternative process, Moreover, using aeration and biological delay choice Effectively promoting the refractory organics aerobic biochemical. In this process of COD, BOD, SS removal rate :
6、99%,99%,97%. The water reach the state standards of two. Technology investment and operating costs low, Performance superb handling, Particularly outstanding Phosphorus and nitrogen functional and more importance. The process has been in the distillery oily wastewater, food waste water, wastewater s
7、laughtering been widely applied, particularly applicable to the industrial effluents and sewage disposal.Keywords Industrial sewage , UASB-CASS technology, process design淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 I 页 共 I 页目 次1 绪论 11.1 白酒厂废水水质特点及危害. 11.2 常用污水的生物治理方法. 12 UASB-CASS法 12.1 厌氧工艺的发展. 12.2 UASB工艺发展
8、22.3 UASB-CASS工艺 . 23 UASB-CASS工艺设计计算 53.1 格栅的设计. 53.2 提升泵房的设计. 73.3 调节沉淀池的设计计算. 73.4 一级UASB 反应器的设 计 93.5 二级UASB 反应器的设 计 123.6 三相分离器设计. 163.7 CASS池设计计算. 223.8 污泥浓缩池. 303.9 脱水间. 314 构建筑物和设备一览表 315 平面布置 325.1 总平面布置原则. 325.2 总平面布置结果. 336 高程布置及计算 336.1 高程布置原则. 336.2 高程计算. 337 经济预算 337.1 工程造价估算. 357.2 年成
9、本费与单位处理成本的计算. 36 结论 37 致谢 38 参考文献 39 附图 1. 40 附图 2. 41 附图 3. 42淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 0 页 共 3 9 页1 绪 论白酒是我国传统的蒸馏酒， 也是世界上六大蒸馏酒之一。 我国白酒生产采用固态 酒酪发酵和固态蒸馏传统操作， 是世界上独特的酿酒工艺。 近年来， 随着人们生活水 平的提高， 高档次名优白酒需求量增大， 全国各大名酒厂纷纷扩建， 增加产量， 以满 足市场的需要，因此，白酒工业废水处理应引起高度重视 1。1.1 白 酒 厂 废 水 水 质 特 点 及 危 害 白酒厂排放的废水属高
10、浓度有机废水其中： COD5：15000 m g/L，BOD5：约 8900 mg/L，SS：5500 mg/L ， pH ：3. 8 5. 0。 废 水 污 染 物 的 成 分 大 部 分 为 可 生 化 降 解 的 有机 物 ， 低 碳 醇 、 脂 肪 狡 酸 含 量 大 ， 这部分物质需经驯化方为生物所氧化。 废水中所含戊醇属高度阻抗物质， 不能被生物氧 化。 小剂量持续地侵入人体， 经过相当长的时间才显露出对人体的慢性危害或远期危 害，甚至影响到子孙后代。1.2 常 用 污 水 的 生 物 治 理 方 法 2目前全国各大厂家使用以下几种工艺处理白酒废水： （1） 厌氧-好氧- 物化三级
11、处 理工艺； （2）好氧-物化二级处理工艺； （3）固态发酵工艺； （4）UASB-CASS 工艺；（5）一体化曝气工艺。其中 UASB-CASS 工艺对高浓度有机废水去除率较高，工艺 简单，操作方便，且费用较低，适合季节性生产厂家。2 UASB-CASS 法 的 发 展2.1 厌 氧 工 艺 的 发 展早期的厌氧消化工艺可以称为第一代厌氧消化工艺， 以厌氧消化池为代表属于低 负荷系统。 早期的低负荷厌氧系统使人们认为厌氧系统的运行结果不理想本质上不及 好氧系统， 不幸的是这种观点一直延续至今。 由于厌氧微生物生长缓慢， 世代时间长， 故保持足够长的停留时间是厌氧消化工艺成功的关键条件。 正是
12、随着对厌氧发酵过程 认识不断提高， 人们认识到反应器内保持大量的微生物和尽可能长的污泥龄是提高反淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 1 页 共 3 9 页应效率和反应器成败的关键。 事实上， 一个设计合理的厌氧处理系统可以在停留时间非常短和负荷比好氧处理高的条件下，获得较高的可生物降解有机物的去除效果。2.2 UASB 工 艺 发 展随着技术的发展， 对UASB的生化动力学及其在工艺上的优越性有了更深的了解 4。 随着人们对UASB 研究的深入， 新型的UASB工艺不断出现， 其变型工艺有EGSB 工艺、AF+UASB 工艺、水解 +UASB工艺、以及UASB
13、+CASS工 艺 等 1。2.3 UASB-CASS工 艺 32.3.1 UASB 反应原理图 1 是 UASB 反应器及其设备的图示。 UASB 反应器废水被尽可能均匀的引入反 应器的底部， 污水向上通过包含颗粒污泥或絮状污泥的污泥床， 厌氧反应发生在废水 与污泥颗粒的接触过程。 在厌氧状态下产生的沼气(主要是甲烷和二氧化碳)引起内部 的循环， 这对于颗粒污泥的形成和维持有利。 在污泥内形成的些气体附着在污泥颗 粒上， 附着和没有附着的气体向反应器顶部上升。 上升到表面的污泥碰击三相分离器 气发射板的底部， 引起附着气泡的污泥絮体脱气。 气泡释放后污泥颗粒将沉淀到污泥 床的表面， 附着和没有
14、附着的气体被收集到反应器顶部的三相分离器的集气室。 置于 集气室单元缝隙之下的挡板的作用为气体反应器和防止沼气气泡进入沉淀区， 否则将 引起沉淀区的紊动， 会阻碍颗粒沉淀。 包含一些剩余固体和污泥颗粒的液体经过分离 器缝隙进入沉淀区。 由于分离器的斜壁沉淀区的过流面积在接近水面附近增加， 因此 上升流速在接近排放点降低。 由于流速降低污泥絮体在沉淀区可以絮凝和沉淀。 累积 在相分离器下的污泥絮体在一定程度将超过其保持在斜壁上的摩擦力， 将滑回到反应 区，这部分污泥又可与进水有机物发生反应。2.3.2 CASS 反应原理循环活性污泥系统简称为 CASS(Cyclic Activated Slud
15、ge System)工艺，是一种在 SBR 工艺和氧化沟技术的基础上开发出的新工艺。 CASS 池是系统的核心。 污水中的 大部分污染物在此降解、 去除。 他将生物反应过程和泥水分离过程集中在同一个池内 进行。 CASS 反应池分为生物选择区、 兼氧区和好氧区。 选择区的基本功能是防止污 泥膨胀， 污水中溶解性有机物能够通过酶反应而被污泥颗粒吸附除去， 回流泥中的硝 酸盐可在该选择区内得以反硝化； 在兼氧区内， 有微量曝气， 基本处于缺氧状态， 有 机物在此区内得到初步降解， 并可去除部分硝态氮 ； 好氧区为曝气区， 主要进行硝化淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ）
16、第 2 页 共 3 9 页和降解有机物， 同时也有硝化和反硝化过程。 CASS 池是一个间歇反应器， 在此反应器内不断重复地进行曝气和非曝气过程。 污水按一定周期和阶段得到处理， 每一循环 有下列各个阶段组成： 进水/ 曝气/ 污泥回流阶段 完成生物降解过程； 非曝气/ 沉淀 阶 段 实 现 泥 水 分 离 ； 滗 水 /剩 余 污 泥 排 泥 阶 段 排 出 上 清 液 ； 闲 置 阶 段 活 性污泥恢复活性阶段。沼气管出 水 堰 集气室三 相 气 体 分 离 反 应 器池颗粒 进水 污泥 管层图 1 厌氧 UASB 反应器示意图上述各阶段组成一个循环操作周期； 根据污水水量和浓度， 它的运
17、转方式可采取6 周期/ 天、4 周期/ 天、3 周期/ 天的形式，每周期可采取 4、6、8 小时。循环过程中， 首先， 充气和污泥回流， CASS 池内的水位随进水由初始设计的最低水位上升到最高 设计水位当经过一定时间曝气和混合后停止曝气。 在静止的条件下使活性污泥紊凝并 进行泥水分离。 沉淀结束后通过移动堰表面滗水器排出上清液并使水位降低到初始设 计水位， 然后恢复运行。 必须定时排泥， 排出剩余污泥的过程一般在沉淀结束后进行， 污泥浓度可达到 10g/L，所排出的剩余污泥量比传统的活性污泥工艺少的多。2.3.3 UASB-CASS工艺流程 4酒厂废水首先进入调节沉淀池除去部分颗粒物， 经调
18、节水量、 pH 值， 均化水质， 然后进入 UASB 反应器，在此降解了大部分难降解有机物，提高废水的可生化性， 出水再与工程所产生的无污染污水混合后进入 CASS 池 ， 以去除可生物降解的污染物 后达标排放。淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 3 页 共 3 9 页沼气 鼓风机废水格栅 调节沉淀池 一级 UASB 二级 UASB CASS外运 板框压滤 污泥池 排放图 2 UASB-CASS 工艺流程图2.3.4 UASB-CASS 工艺原理说明 本废水处理系统采用厌氧处理制取沼气，好氧处理达标排放的技术路线。 (1)调节沉淀池： 首先采用将废水中较大的颗粒
19、物去除， 调节 pH 值， 作为预处理工序，为后续生化处理工序创造条件，同时削减部分有机污染物。(2)厌 氧 处 理 采 用 两 级 UASB反 应 器 ： UASB反 应 器 主 体 为 无 填 料 的 容 器 ， 废 水 由 反应器底部进入， 其中含有大量厌氧污泥 。 由于废水以一定的流速自下向上流动以及 厌氧过程产生大量沼气的搅拌作用， 废水与污泥充分混合， 有机质被吸附分解 5。 又 由于反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥， 能够允许较大的上升流速和很高 的容积负荷 ， 两级 UASB处理对 CODCr的去除率可以高达 95%， BOD5去除率高达 96%， 是C ODCr、 B
20、OD5的主要去除场所。(3)好氧处理采用C ASS反应池：由于厌氧处理出水可生化性很差，必须对好氧工 艺加以强化， 方可实现达标， 根据对可生化性较差的废水进行好氧处理多年的应用与 研究经验， 采用CASS 工艺是一种合适的选择 。 CASS工艺的曝气与非曝气阶段不断重 复， 将生物反应过程和泥水分离过程结合在一个池子中进行 2。 其流程由进水、 反应、 沉淀、 闲置等基本过程组成 ， 实行连续进水、 静态沉淀和间歇排水 ， 对污染物质降解 经历着 “好氧缺氧厌氧 ”交替运行的过程， 加之采用延时曝气与生物选择 ， 有效 地促进了难降解有机物的好氧生化。2.3.5 UASB-CASS 工艺的主
21、要特点(1)采用 UASBCASS 工艺处理酒精废水具有工艺简单，运行可靠，节省投资， 日常维护简单等特点， 工程运行实践表明， 该工艺运行稳定， 各项污染物指标能够达淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 4 页 共 3 9 页到 GB89781996污水综合排放标准二级标准的要求。(2)UASB反应器的启动是整个工程能够顺利运行的关键 3，启动过程分成两个主 要阶段进行： 首先采用低浓度进水且保持进水浓度不变， 逐渐增加进水量以提高有机 负荷直至达到设计进水量； 然后保持进水量不变， 逐渐增加废水浓度以提高有机负荷 直至达到设计进水浓度。 当UASB 反应器达到
22、了设计的水质水量， 反应器中形成颗粒 污泥则进入稳定运行期。(3)酒 厂 废 水 经 厌 氧 处 理 可 产 生 大 量 的 沼 气 ， 每 吨 醪 液 厌 氧 发 酵 约 可 获 得 沼 气22m3。 产生的沼气通入锅炉内燃烧 。 每利用 1m3沼气相当于产生 0.5 元的收益， 具有 良好的经济效益。3 UASB-CASS 工 艺 设 计 计 算3.1 格 栅 的 设 计 43.1.1 格栅的作用格栅是由一组 （或多组） 相平行的金属栅条与框架组成。 倾斜安装在进水的渠道， 或进水泵站集水井的进口处，以拦截污水中粗大的悬浮物及杂质 5。在排水工程中，格栅是用来去除可能堵塞水泵机组及管道阀门
23、的较粗大悬浮物， 并保证后续处理设施能正常运行。3.1.2 格栅的类型及应用根据污染物清除方式，有人工清除格栅和机械清除格栅两类。a 人工清除格栅这类格栅是用直钢条制成的，一般与水平面成 4560倾角安放，倾角小时，清 理较省力， 但占地则较大。 一般用于中小型城市的生活污水处理厂或所需截留的污染 物较少时。b 机械格栅机械格栅倾角一般为 6070， 有时为 90， 机械清渣格栅过水面积 ， 一般应不 小于进水管渠有效面积的 1.2 倍。格栅栅条的断面形状有圆形， 矩形及方形， 圆形的水利条件较方形好， 但刚度较 差。目前多采用断面形式为矩形的栅条。3.1.3 格栅的计算污水处理规模较大时（每
24、月拦截的渣量大于 0.2） ，一般采用机械清渣。淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 5 页 共 3 9 页B1H1 hh2Bh1hB1HA 设计参数a 一般在污水处理系统前设置的格栅，其栅条间隙为： 人工清除时，2540mm；机械清除时，1625mm； 最大间隙，40mm 。b 栅渣的数量及性质， 当无实测资料时， 可采用格栅间隙 1625mm， 0.050.10m2栅 渣1000 m2污水；格 栅 间 隙 3050mm， 0.010.03m2 栅 渣 /1000m2 污 水 栅 渣 含 水 率 一 般 取 80， 容 重960kg/m2；c 格栅安装倾角一般为
25、 4575 过栅流速一般采用 0.61.0m/s 格栅前水流速度一般为 0.40.9m/s 通过格栅的水头损失一般采用 0.080.15m隔栅的剖面图和俯视图如图 3L1 500 H1/tg 1000 L2图 3 格栅洋河酒厂目前日废水排放量为 2400t/d， 厂区正在扩建， 预计未来排放量为 5000 t/d左右。 因 洋 河 酒 厂 排 放 污 水 量 较 小 且 所 需 截 留 的 污 染 物 较 少 ， 污 水 处 理 车 间 属 小型 车间，所以采用人工清理格栅。栅渣的数量及性质，因无实测资料，可采用格栅间隙 1625mm，0.050.10m 2栅淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计
26、 说 明 书 （ 论 文 ） 第 6 页 共 3 9 页渣1000 m2污水。3.2 提 升 泵 房 的 设 计 6设计水量 5000m3/d，选择用 3 台潜污泵(2 用 1 备)5000Qmax = 208.3 m3/h24Q Qmax 208.3 104.1m3 / h单 2 2所需扬程为 7.0m选择 150QW-140-7-5.5 型轴流式潜水电泵 潜水泵性质如表 1：表 1 150QW-140-7-5.5 型轴流式潜水电泵扬程/ m 流量/ (m3/h) 转速/(r/ min) 轴功率/kw 叶轮直径/ mm 效率/%7 140 1440 5.5 380 79.13.3 调 节 沉
27、 淀 池 的 设 计 计 算 63.3.1 设计参数 水力停留时间T=3h； 设计流量Q=5000m 3/d=208.3m3/h=0.06m3/s， 采用机械刮泥除渣。 调节沉淀池预计处理水质如表 2：表 2 调节沉 淀池进出水水质指标水质指标 COD BOD SS进水水质( mg/L) 15000 8900 5500去除率（%） 32 30 60出水水质( mg/L) 10200 6230 22003.3.2 设计计算调节沉淀池的设计计算草图见下图 4：3.3.3 池子尺寸池子有效容积为：V=QT=2086=1248m3取池子总高度 H=7.5m，其中超高 0.5m，有效水深 h=7m则池面
28、积A=V/h=1248/7=178.3 m3池长取 L=30m，池宽取 B=5.9m则池子总尺寸为 LBH=305.97.5淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 7 页 共 3 9 页13.3.4 理论上每日的污泥量W= Q (C0 C1 )1000(1 P0 )图 4 调节沉 淀池设计草图式中： Q - 设计流量，m 3/sC0 - 进水悬浮物浓度，kg/m 3C1 - 出水悬浮物浓度，kg/m 3P0 - 污泥含水率，%W= 5000 (5500 2200) 13.3.5 污泥斗尺寸1000 (1 0.97) 1000=383.3m3/d取斗底尺寸为 77m2
29、，污泥斗倾角取 50则污泥斗的高度为：h 2=(10-0.2) tg50=11.68m污泥斗的容积V 2= h2（a 12+a1a2+a22）3淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 8 页 共 3 9 页3.3.6 进水布置= 1 11.68(5.92+5.97+72)3=487.1m3V总 W符合设计要求，采用机械泵吸泥进水起端两侧设进水堰，堰长为池长 2/33.3.7 泵位及安装潜水电泵直接置于集水池内，电泵检修采用移动吊架。3.4 一 级 UASB反 应 器 的 设 计 93.4.1 设计参数设计参数选取如下： 容积负荷（N v）4.5kgCOD/( m3d
30、)； 污泥产率 0.1kgMLSS/kgCOD； 产气率 0.5m3/kgCOD3.4.1.1 设 计 水 质设计处理水质如表 3 ：表 3 UASB 反应器进出水水质指标水质指标 COD BOD SS进水水质( mg/L) 10200 6230 2200去除率（%） 85 80 65出水水质( mg/L) 1530 1246 7703.4.1.2 设计水量Q=5000m3/d=208.3m3/h=0.06m3/s3.4.2 设计计算3.4.2.1 反应器容积计算Q SUASB有效容积： V有效 0 Nv式中：Q - 设计流量 ， m3/sS0 - 进水C OD含量， mg/LNv -容积负荷
31、，kgCOD/( m3d)淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 9 页 共 3 9 页V有效 5000 16.44.5=18222.2m3将 UASB 设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 取水力负荷q0.4m 3/(m2h)则 A= Q = 208.3 =520m2qh= V A0.4 18222.2 =35m520采用 4 座相同的 UASB 反应器则 A1= A 5204 4 =130m2D= 4 A1 = 4 130取 D=13m=12.8m3.14则实际横截面积为1A2 = 4 D2= 14 3.14132=132.7m2实际表面水力负荷为q1=Q/A
32、208.34 132.7=0.39净水的 ，故取 =0.02g/cms由斯托克斯公式可得气体上升速度为： gVb = 18 (1 g )d 2= 0.95 9.81 (1.03 1.2 103 ) 0.01218 0.02=0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.60m/h则： Vb = 9.58 =5.9， BC = 1.87 =4.56Va 1.60 AB 0.41Vb BC Va AB，故满足设计要求。3.6.4 二级 UASB 三相分离器设计3.6.4.1 沉淀区面积 沉淀区面积为：A=1/4D2=1/43.1482=50.24m2表面水力负荷为：符合设计要求。3.6.4.2
33、 回流缝设计q=Q/A= 1254 50.24 =0.62净水的 ，故取 =0.02g/cms由斯托克斯公式可得气体上升速度为： gVb = 18 (1 g )d 2= 0.95 9.81 (1.03 1.2 103 ) 0.01218 0.02=0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.60m/h淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 21 页 共 3 9 页则： Vb = 9.58 =5.9， BC = 1.87 =4.56Va 1.60 AB 0.41Vb BC Va AB，故满足设计要求。3.7 CASS池 设 计 计 算 133.7.1 设计基础数
34、据CASS 池设计处理水质如表 5 ：表 5 CASS 池进出水水质单位： mg/L水质指标 COD BOD SS进水水质( mg/L) 612 436.1 53.9去除率（%） 90 90.2 63出水水质( mg/L) 60 20 20出水水质按设计出水水质按一级标准(GB8978-1996污水综合排放标准)执行设计流量：3000 t/d平均流量：Q a=2500t/d2500m3/d=104.1 m3/h=0.023m3/s2.7总变化系数：Kz= Qa 0.11 (Qa平均流量，L/s)= 2.7104.10.11=1.58设计流量Q max：Qmax= KzQa=1.582500 =
35、3970.5 m3/d =165.44m3/h =0.05m3/s3.7.2 CASS池设计计算 143.7.2.1 污水处理程度的计算（1） BOD5 去除率的计算进入 CASS 池水 BOD5 浓度 S0 436.1mg / L出水中非溶解性 BOD5 值为： BOD5 7.1bXa Ce式中： Ce ：出水中悬浮固体（SS ）浓度， mg / L ，取 20mg / L ；b ：微生物自身氧化率，一般介于 0.050.1 之间，取 0.09；Xa ：活性微生物在出水中所占比例，取 0.4。 代入，得 BOD5 7.1bXa Ce 7.1 0.09 0.4 20 5.1mg / L淮 阴
36、工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 22 页 共 3 9 页5因此，出水中溶解性 BOD5 值为 20 5.1 14.9mg / LS0 Se 436 14.9则 BOD5 去除率 ： 100% 100% 96%S0（2） BOD5 污泥负荷 Ns436Ns K2 Se f 0.025 14.9 0.750.29 kgBOD /(kgMLSSd) 0.96式中：N s：B OD5污泥负荷，kgBOD 5/(kgMLSSd)；K2：有机基质降解速率常数，L/(mgd) ； Se：混合液中残存的有机基质浓度， mg/L； ：为有机基质降解率，%；f ： 为混合液中挥发性悬浮
37、固体浓度与总悬浮固体浓度的比值， 0.70.8。 一般来讲污水Ns=0.05kgBOD 5/(kgMLSSd) 1.0kgBOD5/(kgMLSSd)（3）反应池容积 VV Q (Sa-Se) 2500 (436-14.9) 371.9m 3Ne X f 0.31 2500 0.75式中：Q ：污水日流量， m3/d；X：混合液污泥浓度，kg/m 3 ；Ne： BOD-污泥负荷率，kgBOD 5/(kgMLSSd)；f ：混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，0.70.8。（4）反应池总水力停留时间t V 371.9 0.12d 3.5hQ 2500（5）C ASS 池外形尺寸 反
38、应池总容积 V 371.9m3设反应池 2 组，单组池容 V单 V / 2 371.9 / 2 186m3L B H Vn1L : B 5B : H 2L : B 5 6B：H=1 2代入可得：H=2.1m L=5.25m B=4.2m淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 23 页 共 3 9 页1 31 1有效水深 h 2m (h 介于 3.56.0m)单组有效面积 S V单 186 93m2单V1 : V2 : V3 1 : 5 : 30h 2.0V1=2.58 m3 V2=12.9 m3 V3=77.4 m3（6）预反应区长度：L1 (0.160.25)L取
39、 L1 0.2L=0.2 5.25=1.05m主反应区长度： L2 L L1 4.2m（7）C ASS 池各部分容积组成及最高水位（H ） ：V n1 (V1 V2 V3 ) H=H1 +H2 +H3n1 CASS 池 个 数V1 ， H1 变 动 容 积 ， 是 指 池 内 设 计 最 高 水 位 至 滗 水 后 最 低 水 位 之 间 的 容 积 和 水深；V2 ， H 2 滗水水位和泥面之间的容积和水深；V3 ， H3 活性污泥最高泥面至池底的容积和水深；水深H ： H Q 2500 0.6mn1n 2 A 2 12 180式中： n : 1d内循环周期数； n 24 122 2 2A:
40、 CASS池平面面积， m2 ； A= V 180H水深H ： H HX SVI 10-3 2.1 2.5 140 10-3 0.75m3 3SVI：污泥体积指数； 取SVI =140mg/L水深H 2： H2 H H1 H3 2.1 0.6 0.75 0.75mCASS 池总高： H0 =2.1+0.5=2.6m 0.5m为 超 高（8）隔墙底部连通孔口尺寸A1 Q24nn u 2 BL1 H1 u 250024 2 5 362 4.2 1.05 0.6 0.37m36n3 ：连通孔个数，个；取 5 个u ：孔口流速， m / h ，一般为 205 0 m / h ；取 36 m / h淮
41、阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 24 页 共 3 9 页2（9）反应池进，出水系统计算a.进水管 单组反应池进水管设计流量 Q1 Q / 2 2500 /(2 86400) 0.02m3 / s管道流速 v 0.6m / s管道过水断面面积 A Q1 0.02 0.03m2v 0.6管径 d 4 A 4 0.03 0.2m3.14取进水管管径 DN250mm校核管道流速 v QSA 0.02 0.6 0.07m / s 2 b.回流污泥渠道单组反应池回流污泥渠道设计流量Q RQR R Q 20% 25002 86400 0.004m3 / s渠道流速 v 0.7
42、m / s取回流污泥管管径 DN300mm c.进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量 Q (1 R) Q (1 20%) 2500 0.017m3 / s2孔口流速 v 0.6m / s2 2 86400孔口过水断面积 A Q 0.0175 0.03m2v孔口尺寸 取 0.8m 0.4m0.6进水竖井平面尺寸 2.5m 2.5md.出水堰及出水竖井 按矩形堰流量公式：Q3 0.42 2 g bH3 32 1.86bH 2Q (1 R R ) Q 0.012m3 / s3 内 2淮 阴 工 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 （ 论 文 ） 第 25 页 共 3 9 页23式中 b 7.5m 堰
43、宽，H堰上水头高， mH 3 ( Q3 )2 3 ( 0.012 )2 0.008m1.86b 1.86 7.5出水孔过流量 Q Q 0.012m3 / s4 3孔口流速 v 0.3m / s孔口过水断面积 A Q 0.12 0.4mv孔口尺寸 取 1.0m 0.5m0.3进水竖井平面尺寸 2.0m 1.0me.出水管 单组反应池出水管设计流量Q5 Q3 / 2 0.008m / s管道流速 v 0.25m / s管道过水断面积 A QSv 0.008 0.04m 20.2管径 d 4 A 4 0.0175 0.14m3.14取出水管管径 DN500mm校核管道流速 v QSA 0.008 1 0.01m / s 2 3.7.2.2 曝气系统设计计算 15（1）设计需氧量O 2O2 Q (S0 Se ) b V X 975kgO2 / d 40.62kgO2 / h 0.45 2500 (416-14.9) / 1000 0.156 2500 2.5 -为 活 性 污 泥 微 生 物 对 有 机 污 染 物 氧 化 分 解 过 程 的 需 氧 率 ， 即 活 性 污 泥 微 生 物 每 代谢 1kgBOD 所需要的氧量，kg；b-活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率， 即1kg活性污泥每天 自身氧化所需要的氧量，kg；O2 -混合液需氧量，kg/d；
