1、 现浇连续箱梁支架搭设方案1一、编制依据1、公路合同段两阶段施工图设计2、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）3、公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）4、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86 ）5、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；6、建筑施工安全检查标准JGJ-997、建筑地基基础设计规范GB 50007-20028、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20089、路桥施工计算手册二、工程概况匝道桥位于至高速公路段合同段 枢纽互通立通上的一座匝道桥，按 公 路 I 级 技 术 标 准 设 计 ，中心里程为K0+708.47
2、3，起 讫桩 号为K0+206.123K1+216.123，长 1010m，桥面宽 9m，部分为变宽段。上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，下部结构采用矩形薄壁墩配桩基础；桥台采用桩 柱台配桩基础。本桥桥面分别位于 R=515m 的右偏圆曲线、A=250m 的右偏缓和曲线、 A=250m 的左偏 缓和曲线、 R=519.5m 的左偏圆曲线上、A=250m的左偏缓和曲线以及 A=300m 的右偏缓和曲线、 R=1082m 的右偏圆曲线、 A=300m 的右偏缓 和曲线， 纵面位于纵坡 i=-0.527%的下坡段、R=4000m 的凹曲线、纵坡 i=3%的上坡段、R=2300mr 凸曲线及纵坡 i
3、=-3.3%的下坡段上。上部结构：本桥上部构造采用 3（530）+（37+234+29.7）+（4+5+5）30m 预应力混凝土连续箱梁，全 桥共七联；下部构造采用矩形薄壁墩配桩基础；桥台采用柱台配桩基础。梁高 1.8m 单箱单室，顶、底板厚 250450mm,腹板厚度为 500mm 700mm，在分孔线两侧现浇连续箱梁支架搭设方案27000mm 范围内渐变；腹板采用斜腹板， 悬臂长度为 2000mm，中墩横梁厚度为 2000mm，边 墩横梁厚度为 1580mm。箱梁中、边支点均采用双支座，支座中心线间距为 2000mm。在 33 号桥台处和0、5、10、15（后退侧）、19（前进侧）、23、
4、28 号 桥墩处设置 GPZ（II）4.0盆式橡胶支座，在 1618 号桥墩设置 GPZ（II）8.0 盆式橡胶支座，其余桥墩处设置 GPZ（II）连续箱梁采用满堂支架整体现浇施工。连续梁分布统计表序 桥名 桥跨 跨径组合 桥面宽度 备注0 5 第一联 10.5m5 10 第二联 10.5m10 15 第三联 10.5m15 19 第四联 10.5m19 23 第五联 10.5m23 28 第六联 10.5m1 匝道 桥28 33 第七联 10.5m三、地基处理地基两侧挖排水沟，降低地基含水量，用压路机压实地基，压实度达到 90%以上，然后 浇 15cm 厚 C15 混凝土进行硬化 处理，硬化
5、地面两侧各超出翼板外边缘 1.5m，满足施工作业空 间的需要。为保证梁体施工时支架基础稳定，桥墩台基础施工完毕基坑回填前，彻底排干基坑积水、分层回填至原地面，并碾 压密实，压实度不小于 90%，然后进行硬化处理。对于经过沟塘孔跨地段，先围堰抽水，然后采用挤淤法进行回填土或建筑垃圾，原地面以下 1m 采用石灰改良土分层填筑，至原地面后进行硬化处理。为防止雨水浸泡导致基础下沉，硬化地面四周的排水沟进行人工夯实、平整，保证排水通 畅。后附：现浇连续箱梁地基承载力验算书。现浇连续箱梁支架搭设方案3四、支架搭设现浇连续梁支架的搭设采用碗扣式支架，钢管直径为48mm3.5mm(壁厚)，材质为 Q235 钢
6、。碗扣式支架搭设普通断面纵向间距标准段为 60cm，横向间距底板及腹板下为 60cm，翼板下为 90cm,可调托架上方沿桥纵向设 120mm150mm 方木，纵向方木顶部横向铺设 80mm100mm 方木，间距 30cm；在中横梁和端横梁地段，立杆纵向间距为 60cm，横向间距为 60cm,方木间距 30cm。支架设纵、横向剪刀撑整体加固，支架搭设好后进行全面检查，保证 支架的整体性。为保证桥面标高和铺装层厚度的准确，应严格控制立柱及支座 顶的标高，根据预压结果考虑支架搭设时跨中最大预留拱度值，呈抛物 线分布。地面硬化处理后由测量队根据支架搭设设计图测放出控制点，将各立杆位置精确定位，并对各孔
7、跨地面标高进行水准 测量，根据标高由技术主管定出每层水平横杆、顶托标高，由专业 架子工根据测放出立杆位置、标高带弦线进行支架搭设。(1)可调 底座与硬化地面间密贴，禁止悬空。根据各立杆高度调整可调底座高度，确保第一层支架水平横杆标高一致。(2)搭设 第一 层立杆、横杆。立杆与横杆通过下碗扣连接、上碗扣和定位销固定，步距 1.2m，第一层支架搭设完 毕后仔 细检查其垂直度、水平度，满足规范要求后继续下一层支架的搭设。(3)第一 层支架搭 设的同时在支架范围每 5 根立杆搭设一组扫地杆，确保支架稳定。横向和纵向扫地杆在立杆底座上方，距离地3050左右。当立杆基础不在同一高度上时 ，必须将高处的纵向
8、扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1 米。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于 0.5 米。(4)支架 顶部 标高通过可调顶托调整；如果可调顶托不能满足调整范围则通过调节杆调整，调节杆通过扣件式钢管 连接加固，然后上可调现浇连续箱梁支架搭设方案4顶托，确保顶托标高满足设计。(5)脚手架范围内每 5 根立杆设置一组剪刀撑，剪刀撑沿全高设置，斜杆与地面夹角 4560，剪刀撑与立杆之间通 过十字扣件连接。(6)立杆垂直度偏差支架 1/500h，横杆水平度 1/400L。(7)排架外 围 脚手架随排架跟上，并高于排架工作一步，上人斜道同时跟上，竹笆满铺，斜道坡度 1：3。脚手架四周架 设
9、安全防护网。成立以总工和副经理为组长的支架检查验收小组，检查组成员为工程部和质检部及安全员，除了过程中的常规检查外，在浇筑砼前，进行全面彻底的检查，将检查出的问题写出整改单给作业队，限期整改。复验合格后所有检查人员在检查验收单上签字，方可浇筑砼。4.1 支架预压监测预应力钢筋混凝土箱梁在施工过程中，有许多意想不到的情况发生。如局部地基不稳，或产生不均匀沉降；支架、模板本身发生的各种变形等。变 形分为弹性变形和非弹性变形。预压的目的是为了找到弹性变形值，作 为施工预留沉降量的一部分，同时为了消除非弹性变形，并检查地基和支架的稳定性。选择有代表性 2-3 处路段作为支架分级预压 48 小时沉降观测
10、，以掌握支架的基础沉降值和支架变形量。1、预压施工：预压材料采用砂袋堆载预压，支架搭设、箱梁底模铺设完成后，在底模上铺设一层土工布，然后用吊车将砂袋吊在相应的位置堆放整齐，加载砂袋分 级进行并注意各堆放区的重量要满足设计要求。2、预压监测监测 点布设：在堆载区设置系统测量点，其分布为纵向每 5 米一个断面，每个断面的腹板中线各布置一个监测点，同时相应的在支架基础上设置监测点。加 载及监测方法：加载应分级进行，每级持续时间不小于 30 分钟，最后一 级为 1 小时，然后稳定时间 48 小时，一般预压最后一天的稳定为不大于 1/天，分别测定各级荷载下支架和支架量的变形。根据现浇连续箱梁支架搭设方案
11、5测试结果，确定支架施工预抛高值，以消除施工中因地基和支架变形而造成的箱梁线形和标高误差。监测时间：控制预压时间最主要的因素是沉降速度。只有当沉降稳定后，才能停止预压。根据以往施工经验，一般为支架每天变形1内，就可以认为基础稳定。3、预压注意事项：箱梁底板范围内分层均匀堆放砂袋直至该代表段支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆放，以免产生不均匀沉降。砂袋堆放整齐，不乱堆放。代表支架与周围碗口支架的剪刀撑、横纵向连接完全断开，砂袋加载预压在箱梁底板范围投影面支架上。4.2 支架强度控制（1）支架的纵横向间距根据施工计算。梁下排架之间采用水平管和剪刀撑增加稳定性。支架高度超过 4m 时,间隔
12、两处步距加一道双向水平搭接与纵横支撑进行固定。（2）搭设支架过程中要及时设置斜支撑、剪刀撑以及必要的缆绳，避免支架搭设过程中发生偏斜或倾倒。（3）剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，纵向每隔 5 根立杆设一道，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧。4.3 支架变形控制由于支架在连成整体后，支架结构为多次超稳定。在温度、地基变形等因素作用下，部分立杆杆件有可能会脱离地面，从而造成另一部分立杆应力集中，严重时立杆会压曲失稳，造成支架垮塌事故。为此，施工阶段应有专人检查支架立杆是否存在脱空现象，及时调整垫块，保证支架受力均匀和稳定性。（1）支架变形控制要求高架路面对沉
13、降的要求特别高，因此在施工过程中，应该严格控制好支架的变形，以免发生质量事故，造成不必要的损失。现浇连续箱梁支架搭设方案6模板支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许发生超过规范规定的不均匀沉降和变形。其支架的支撑部分有足够的支撑面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。模板支架应进行专项设计，确保模板支架的材质、支撑间距能保证在混凝土和施工荷重作用下不产生变形。本结构工程对使用模板材质、支架的施工要求较高。施工时，要严格按制定的模板施工组织设计的有关措施和专项作业指导书进行。模板支架在设计时，必须考虑自身刚度和运输方面的变形符合规范规定。（2）支架变形控制措施模板支架必须牢固，不得支
14、撑原地面为未经处理的松土上，以防支架沉降。为了保证施工地基上的排水，在加固地基的一边设置临时边沟，纵坡不宜小于 3%。在浇筑加固混凝土地坪、地梁时，要确保地面的平整度，以保证钢管支架的平整稳固。在铺设梁底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降、支架、底板等压缩造成的影响。预拱度的数值根据设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。支架安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行复验。施工脚手架不能与模板及其支架相连。浇筑混凝土时要在排架上设置沉降标志，并在混凝土施工前完成制定出专项的沉降观测方案。模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时加固。在施工过程中，严格控
15、制模板支架的施工荷载。在模板支架上不允许堆放发生超过规定的超重荷载，以免模板支架变形。4.4 支架拆除安全注意事项现浇连续箱梁支架搭设方案7混凝土强度符合有关规定后方可拆除模板支撑系统。模板支撑系统的拆除作业必须自上而下按层进行，严禁上下同层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于两层。3 米以上支撑架的拆除，严禁将拆卸下的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按照规格分类堆放。模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业， 应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板在预应力张拉前拆除，底模板支架的拆除按施工技术方案执行，当无具体要求时
16、，不应在结构构件建立预应力前拆除。五、文明施工、环境保护措施环境保护是我们的基本国策，计划采用如下措施，使在施工期间受损的环境影响到最低程度。（1）桥梁施工过程中的废弃物，应在工程完工时即时清除干净，以免影响环境，造成污染。（2）工程排水不得随意排放，使能做到达标排放。（3）施工机械应防止严重漏油，禁止机械在运转中产生的油污水未经处理就直接排放，或维修施工机械时油污水直接排放。（4）为减少施工作业产生的灰尘，应随时对运砼便道进行洒水或其他抑尘措施，使不出现明显的降尘。（5）运转时有粉尘发生的施工场地，如水泥混凝土拌和机站等投料器均设有防尘设备。在这些场所作业的工作人员，应配备必要的劳保防护用品
17、。（6）减少噪声、废气污染。使用机械设备的工艺操作，要尽量减少噪声、废气等的污染，夜间施工应特别注意，尽量做到不扰民。（7）对集中加工的钢筋场地进行硬化处理，并搭设临时工棚放置需保存的物品。（8）在工地明显处放置标志、标牌。进入施工工地必须戴安全帽，现浇连续箱梁支架搭设方案8高空作业系好安全带。现浇连续箱梁支架搭设方案9附件：现浇连续箱梁支架地基承载力检算书根据本工程现浇连续箱梁特点，除部分渐变段外，其余全部为标准段，10.5m 为单箱单室，连续梁高度 1.8m。现浇连续箱梁施工中支架基础地基承载力需得到保证。为提高地基承载力, 用机械 压实 ，压实度达 90%，在碎石顶浇 15cm 厚 C1
18、5 混凝土。使之具有足够的强度、刚度与整体性。为保证我标段现浇连续箱梁施工中支架稳定有效，能满足施工、监理及甲方要求，现以我标段箱梁标准段进行最不利荷载检算，计算如下：1、支架基础底面的平均压应力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fgfgkKc 2000.480 kN/m 2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 200kN/m 2 （按夯实后地基取值） 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 （按回填土取值） 2、承载力验算箱梁标准断面一联（5*30m）总体重量 T=2797.1T,箱梁底板宽度为3.50m;梁体每平米自重 q/a=2797.1*9.83.5150=52.2
19、13kN/m2；混凝土振捣 q/b=3kN/m2；模板自重 q/c=10kN/m2；施工人员及机具 q/d=3.5kN/m2；总荷载：G 0=52.213+3+10+3.5=68.713KN/m2；现浇连续箱梁每m 2承受平均压应力：G 0=68.713KN/m2 ；G068.713 fg =80现浇连续箱梁支架搭设方案10地基承载力满足要求！现浇箱梁支架及模板检算：一、标准断面检算本工程连续箱梁截面形式一样，顶板宽度在 10.5m 不等，按断面梁宽 B=10.5m，梁高 h=1.8m 验算，其它截面根据此支架 设计参考搭设。连续箱梁碗扣式支架搭设普通断面纵向间距标准段为 60cm，横向间距底
20、板及腹板下为 60cm，翼板下为 90cm,可调托架上方沿桥纵向设120150mm 方木，纵向方木顶部沿桥横向铺设 80100mm 方木30cm作为模板垫木，在中横梁和端横梁地段，立杆纵向间距为 60cm，横向间距为 60cm。1、 主要受力荷载情况箱梁底板宽度为 3.50m梁体每平米自重 q/a=2797.1*9.83.5150=52.213kN/m2；混凝土振捣 q/b=3kN/m2；模板自重 q/c=10kN/m2；施工人员及机具 q/d=3.5kN/m2；总荷载：G 0=52.213+3+10+3.5=68.713KN/m2；2、模板检算模板采用 15mm 竹胶板 ，板下为 30cm
21、中到中间距的 810cm 横向方木，横向方木下设间距 0.9m 的 1215cm 纵向方木。现浇连续箱梁支架搭设方案1190cm90cm115模板及方木支撑示意图以每米宽为计算对象，则：q1=68.713KN/m；I=bh3/12=10.0183/12=4.8610-7m4；W=bh2/6=10.0182/6=5.410-5m3；M= mql2=0.168.7130.32=0.618kN.m（取三跨均布荷载跨中最不利受力弯矩系数 m=0.1）=M/W=0.618*1000/(5.410-5)=1.14107Pa=11MPa=25MPa15mm 竹胶板满足要求。 3、横向方木检算：方木每根长 4
22、m，立杆横向间距 0.6m，按三跨连续结构计算q2=68.7130.3=20.614KN/m；（每米 q 与方木间距的积） I=bh3/12=0.10.123/12=1.4410-6m4；W=bh2/6=0.10.122/6=2.410-4m3；M= mql2=0.120.6140.62=0.742KN.m（取三跨均布荷载跨中最不利受力弯矩系数 m=0.1）=M/W=742/(2.410-4)=3.09106Pa=3.09MPa=12Mpaf=5ql4/(384EI)=520.6140.64/(3841078.3310-6)=0.415mm600/400=1.5mm横向方木检算满足要求；现浇连
23、续箱梁支架搭设方案124、纵向方木检算：(纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为 60cm) 立杆纵向间距 0.6mq4=68.7130.60.3=12.368kN；(受力计算由上布横向方木间距计算)受力为 0.6m 内受到一个集中力 q4 的作用；I=bh3/12=0.120.153/12=3.410-6m4；W=bh2/6=0.120.152/6=4.510-4m3；M=mq4l=0.22212.3680.6=1.647kN.m；=M/W=1647/(4.510 -4)=3.66106Pa=3.66MPa =12Mpaf=kq4l4/(100EI)=1.83812.3680.64/(100107
24、3.410-6)=0.867mm600/400=1.5mm。(取 k=1.838,按四跨第二跨中计算) 。故纵向方木满足要求。5、碗扣立杆钢管检算标准断面箱梁的长度为 10.5m，每米的面积为 3.5m2。碗扣设计为立杆间距 0.60.6m，横杆步距 1.2m，则整跨标 准断面总受力为F=10.5303.5=1102.5kN根据碗扣式脚手架设计荷载：横杆步距为 1.2 米时，每根立杆的设计荷载为 30kN。按立杆间距 0.9m0.9m，则立杆数为：n=(int(4.5/0.9)+2)*(int(10.75/0.9)+2)=98 根每根碗扣承载力为：1174/98=12.0kNF=30kN （满
25、足要求）。二、跨中横梁及墩身处支点横梁断面验算1、检算依据及主要受力荷载情况在中横梁和端横梁地段，立杆纵向间距为 60cm，横向间距为 60cm。中横梁梁高 1.8m，钢筋砼容重按 26.5KN/m3计算则：现浇连续箱梁支架搭设方案13梁体自重 q/a=26.5*1.8=47.7kN/m2；混凝土振捣 q/b=3kN/m2；模板自重 q/c=10kN/m2；施工人员及机具 q/d=3.5kN/m2；总荷载：G 0=47.7+3+10+3.5=64.2kN/m2。2、横向方木检算：方木每根长 4m，立杆横向间距 0.9m，按五跨连续结构计算q2=48.50.3=14.6kN/m；（每米 q 与方
26、木间距的积） I=bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4；W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3；M= mql2=0.114.60.92=1.18kN.m（取五跨均布荷 载跨中最不利受力弯矩系数 m=0.1）=M/W=1180/(1.6710-4)=7.1106Pa=7.1MPa=12Mpaf=5ql4/(384EI)=514.60.94/(3841078.3310-6)=1.5mm900/400=2.25mm横向方木检算满足要求。3、纵向方木检算：(取四跨每跨内三等分点受两个集中荷 载 q 的第二跨位置受力，) 立杆纵向间距 0.6mq4=48.50.30
27、.6=8.73kN；(q4 由上布横向方木间距计算)受力为 0.6m 内两个三等分点受到两个集中力 q4 的作用；I=bh3/12=0.10.13/12=8.310-6m4；W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3；M=mq4l=0.2228.730.6=1.2kN.m；=M/W=1200/(1.6710-4)=7.19106Pa=7.19MPa =12Mpa现浇连续箱梁支架搭设方案14f=kq4l4/(100EI)=1.8388.730.64/(1001078.310-6)=0.26mm600/400=1.5mm。(取 k=1.838,按四跨第二跨中计算)故纵向方木满足要求。
28、4、碗扣立杆钢管检算碗扣设计为立杆间距 0.90.6m，横杆步距 1.2m，整跨 标准断面总受力为 F=6.8261.4=248kN（墩身处箱梁长度为 1.4m）根据碗扣式脚手架设计荷载：横杆步距为 1.2 米时，每根立杆的设计荷载为 30kN。按立杆间距 0.9m0.6m，则立杆数为：n=(int(4.5/0.9)+2)*(int(1.4/0.6)+2)=28 根每根碗扣承载力为：248/28=8.9kNF=30kN故满足要求。三、碗扣稳定性检算：碗扣钢管规格为内径 r=0.02m，外径 R=0.024m则：I=3.14(R 4-r4)/4=13.4810-8m4A=3.14(R2-r2)
29、=5.5310-4m2=(I/A)1/2=0.0156m=1.2/0.0156=77由 =77，查稳定性系数表中查出：=0.739则N=0.739553170=69.5kN钢管承受的重量为：Nmax=12.0kNN=69.5kN（12KN 为前面检算出钢管最大承载力）故稳定性满足要求。四、支架方木模板检算现浇连续箱梁支架搭设方案15支架、方木和模板的布设间距小于或等于“普通梁跨施工” ，故支架方木和模板满足设计要求。参考书籍：公路施工手册（桥涵）（下册）；建筑施工简易计算（机械工业出版社 江正荣等著）桥涵施工规范（JTJ041-2000）；简明施工计算手册（中国建筑工业出版社 江正荣等）现浇连续箱梁支架搭设方案16
