1、1这是化工原理题库的填空选择部分，14 年化原部分最后一道萃取的选择题是从这上面改编的，还有一道是过滤部分的一个简单计算，基本上是考书本基础知识，概念理解，公式的推导（书上公式的变形，去年出了一道，忘了是精馏还是吸收的公式变形了）和应用（简单计算） 。注意：所有答案请写在答题本上化工原理上册考试题姓名 学号 班级 一 填空1 牛顿粘性定律的数学表达式为 （） ，牛顿粘性定律适用于 （） 流体。2 气体的粘度随温度的升高而 （） ，水的粘度随温度的升高而 （） 。3 气体的粘度随温度的升高而 （） ；压力升高液体的粘度将 （） 。4 某流体的相对密度（又称比重）为 0.8，在 SI 制中，其密度
2、 = （） ，重度= （） 。5 4水在 SI 制中密度为 1000kg/m3；重度为 （） ；在工程单位制中密度为（） ；重度为（） 。6 油品的比重指数API 越大说明油品的比重越 （） 。 （小）7 处于同一水平面高的流体，维持等压面的条件是 （） ， （） ， （） 。8 当地大气压为 745mmHg，测得一容器内的绝对压强为 350mmHg，则真空度为 （） 。测得另一容器内的表压强为 1360mmHg，则其绝对压强为 （） 。9 如衡算基准以 J/kg 表示，柏努利方程可表示为 （） ；如用 N/m2 表示，则柏努利方程为 （） 。10 经典形式的柏努利方程的应用条件是： （） 、
3、 （） 、 （） 。11 流体流动的连续性方程是 （） ；适用于不可压缩流体流动的连续性方程是（） 。12 判断流体流动方向的依据是 （） 。13 流体在圆管内作层流流动时，速度分布呈 （） ，平均流速为管中心最大流速的（） 。214 雷诺数的物理意义为 （） 。15 某流体在圆形直管中做层流流动时，其速度分布是 （） 型曲线，其管中心最大速度为平均流速的 （） 倍，摩擦系数 与 Re 的关系为 （） 。16 当 Re 为已知时，流体在圆形管内呈层流时的摩擦系数 = （） ，在粗糙管内呈湍流时，摩擦系数 与 （） 和 （） 有关。17 流体在管内做湍流流动时（不是阻力平方区） ，其摩擦系数 随
4、 （） 和 （） 而变。18 某流体在圆形直管中作湍流流动时，其摩擦系数 主要与 （） 有关。若流动处于阻力平方区，平均流速曾大至原来的 2 倍时，摩擦阻力损失约为原损失的 （） 倍。19 已知某油品在圆管中稳定流动，其 Re=1000。已测得管中心处的点速度为 0.5m/s，则此管截面上的平均速度为 （） m/s。若油品流量增加一倍，则通过每米直管的压头损失为原损失的 （） 倍。20 流体在等径水平直管的流动系统中：层流区，压强降与速度 （） 成正比；极度湍流区，压强降与速度 （） 成正比。21 孔板流量计与转子流量计的最主要区别在于：前者是恒 （） ，变 （） ；后者是恒 （） ，变 （）
5、 。22 水由敞口恒液位的高位槽通过一管道流向压力恒定的反应器，当管道上的阀门开度减小后，水流量将 （） ，摩擦系数 （） ，管道总阻力损失 （） 。23 流体在一段圆形水平直管中流动，测得平均流速为 0.5m/s，压强降为 10Pa，Re 为1000，问管中心处的点速度为 （） m/s。若流速增加为 1 m/s，则压强降为 （） Pa。24 空气在内径一定的圆管中稳定流动，若气体质量流量一定，当气体温度升高时，Re 值将 （） 。25 LZB40 转子流量计其转子为不锈钢（比重 7.92） ，刻度标值以水为基准，量程范围为0.252.5m 3 / h，若用此转子流量计来测量酒精（比重：0.8
6、） ，则酒精的实际流量值要比刻度值 （） 。测酒精时，此流量计的最大流量值为 （） m3 / h。26 某转子流量计，其转子材料为不锈钢，测量密度为 1.2 kg/ m3 的空气时，最大流量为400m3/h。现用来测量密度为 0.8 kg/ m3 的氨气时，其最大流量为 （） m3/h。27 液柱压力计量是基于 （） 原理的测压装置。用 U 形管压差计测压时，当一段与大3气相通时，读数 R 表示的是 （） 或 （） 。28 U 形管压差计用水作指示液，测量气体管道中的压降，若指示液读数 R = 20mm，则表示压降为 （） Pa，为使 R 读数增大，而 p 值不变，应更换一种密度比水 （） 的
7、指示液。29 套管由 572.5mm 和 252.5mm 的钢管组成，则环隙的流通截面积为 （） ，润湿周边为 （） ，当量直径为 （） 。30 测流体流量时，随着流体流量的增加，孔板流量计两侧压差值将 （） ，若改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将 （） 。31 流体在管内作层流流动，若仅增大管径，则摩擦系数变 （） ，直管阻力变 （） ，计算局部阻力的当量长度变 （） 。32 某流体在管中作层流流动，在流速不变的情况下，管长、管径同时增加一倍，其阻力损失为原来的 （） 倍。33 流体在管中作层流流动，当 u，d 不变，管长增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的 （） 倍；当 u，l
8、 不变，管径增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的 （） 倍；若流量不变，当 d，l 不变，油温升高，粘度为原来的 1/2 时，摩擦阻力损失为原来的 （） 倍。34 减少流体在管路中流动阻力 h f 的措施有 （） ， （） ， （） 。35 因次分析法的目的在于 （） 。36 因次分析法的依据是 （） 。37 已知搅拌器功率 P 是搅拌桨直径 D、转速 N、流体密度 及粘度 的函数，即：P = f（D， N，） ，利用因次分析法处理，最终所得准数关系式中共有 （） 个准数。38 通常指边界层的范围是 （） 。39 层流与湍流的本质区别是 （） 。40 在测速管中，测压孔正对水流方向的测压管液面代表
9、 （） ，流体流过测速管侧壁小孔的测压管液位代表 （） 。41 测流体流量时，随着流体流量增加，孔板流量计两侧压差值将 （） ，若改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将 （） 。毕托管测量管道中流体的 （） ，而孔板流量计则用于测量管道中流体的 （） 。42 当流体在管内流动时，如要测取管截面上流体的速度分布，应选用 （） 测量。443 在套管环间流动的流体，若外管的内径为 d2，内管的外径为 d1，则当量直径 de = （） ；边长为 a 的正方形风管的当量直径 de = （） ；边长为 ab 的长方形风管的当量直径 de = （） 。44 套管由 572.5mm 和 252.5
10、mm 的钢管组成，则环隙的流通截面积等于 （） ，润湿周边等于 （） ，当量直径等于 （） 。45 边长为 0.4m 的正方形管道，其润湿周边长为 （） ，当量直径为 （） 。46 离心泵的主要部件有 （） 、 （） 和 （） 。47 影响离心泵理论流量的因素有 （） ， （） 。48 （） 是离心泵直接对液体作功的部件，而 （） 则是将动能转变为压力能的部件。49 离心泵的轴封装置主要有 （） 和 （） 。50 在相同流量下，离心泵的实际压头比理论压头 （） ，这是因为 （） 存在。51 离心泵扬程的含义是 （） 。离心泵铭牌上标明的流量和扬程指的是 （） 时的流量和扬程。52 离心泵的流量
11、调节阀安装在离心泵 （） 管路上，关小出口阀门后，真空表的读数 （） ，压力表的读数 （） 。53 当离心泵出口阀门开大时，流量 （） ，泵出口压力 （） 。 （变大，变小，不变）54 用离心泵在两敞口容器间输液，在同一管路中，若用离心泵输送 = 1200kg / m3 的某液体（该液体的其它性质与水相同） ，与输送水相比，离心泵的流量 （） ，扬程 （） ，泵出口压力 （） ，轴功率 （） 。 （变大，变小，不变，不确定）55 离心泵的总效率 反映 （） 、 （） 和 （） 三项能量损失的影响。56 若被输送的流体粘度增高，则离心泵的压头 （） ，流量 （） ，效率 （） ，轴功率 （） 。
12、57 推导离心泵基本方程式的两个基本假定是： （） ， （） 。58 离心泵开动以前必须充满液体是为了防止 （） 现象。59 离心泵的安装高度超过允许安装高度时，离心泵会发生 （） 现象。60 若离心泵入口处允许的最低压力以 P1 允 表示，大气压力以 Pa 表示，汽蚀余量以 h 表示，则允许吸上真空高度为： （） 。561 在某高原地区（大气压强为 680mmHg） ，用一台允许吸上真空高度为 4.4m 的离心水泵从井中吸水，若泵体与水面的垂直距离为 3.5m，此泵 （） 。A. 操作正常； B. 发生气蚀； C. 电动机超载； D. 泵出口压力过高。62 离心泵的允许安装高度，随液体温度的
13、升高而 （） ，随吸入罐上方压强的升高而 （） ，随流量的增加而 （） 。63 离心泵铭牌上的允许吸上真空高度是当大气压力= （） ，且被输送的液体为 （） 时的数值。64 2B19 型号的离心泵，2 代表 （） ，19 代表 （） 。65 离心泵的主要性能参数包括 （） ， （） ， （） ， （） 等。66 离心泵的主要特性曲线有 （） 、 （） 、 （） 等。67 离心泵在两敞口容器间输液，当被输送流体的密度改变后，离心泵的 （） 、（） 及 （） 均保持不变。68 离心泵性能曲线上的一点流量为 Q，扬程为 H，则当叶轮直径车削 5%后，在新的性能曲线上，当流量为 0.95Q 时，扬程为
14、 （） 。69 离心泵的工作点是 （） 曲线与 （） 曲线的交点。70 管路特性曲线的一般表达式是 （） 。71 离心泵用出口阀调节流量实质上是改变 （） 曲线，用改变转速来调节流量实质上是改变 （） 曲线。72 调节离心泵工作点的方法主要有 （） ， （） ， （） 。73 在如图的管路中，离心泵于额定点下操作。当调节阀门使流量增加时，则泵前真空表读数 （） ，泵后压力表读数 （） ，泵的扬程 （） ，泵的轴功率 （） ，泵的效率 （） 。A. 升高; B. 降低; C. 不变; D. 不确定。74 管路特性曲线和离心泵特性曲线的交点称为 （） ，若需改变这一交点的位置，常6采用 （） 的方
15、法以改变管路特性曲线，或 （） ， （） 的方法以改变泵的特性曲线。75 并联操作中的每台泵与其单独操作时相比，流量 （） ，压头 （） 。 （较大，较小，不变）76 两台相同的泵串联后，与单台泵独立操作相比，每台泵的流量 （） ，压头 （） 。 （增大，减小，不变）77 并联管路的特点是：A）并联各管段的比能损失 （） ；B）主管流量等于并联的各管段流量 （） ；C）并联各管段中是管子长、直径小的管段通过的流量 （） 。78 选择离心泵时，首先应根据 （） 确定泵的类型；然后根据 （） 和 （） 选择合适的型号；若所输送液体的密度不同于水的密度时，应 （） 。79 离心通风机的全风压的单位是
16、 （） ，其物理意义是 （） 。80 往复压缩机的排气量（生产能力）是指 （） 。81 往复压缩机的余隙系数是指 （） 。当气体的压缩比一定时，若余隙系数增大，则容积系数 （） ，压缩机的吸气量也就 （） 。82 选择压缩机时，首先应根据 （） 选定压缩机的种类。结构形式确定后，再根据生产中所要求的 （） 和 （） 确定规格型号。83 一球形石英颗粒，在空气中按斯托克斯定律沉降，若空气温度由 20升到 50，则其沉降速度将 （） 。84 反映颗粒形状的因数，常用球形度 来表示，球形度 表示的是： （） 。85 颗粒的沉降速度 ut 是指： （） 。86 降尘室的生产能力只与降尘室的 （） 和
17、（） 有关，而与 （） 无关。87 含尘气体通过长为 4m、宽为 3m、高为 1m 的除尘室。已知颗粒的沉降速度为0.03m/s，则该除尘室的生产能力为 （） m3/s。88 在降沉室的设计中，如仅增加降沉室的高度，其生产能力 （） 。固体颗粒在降沉室中沉降下来的条件是 （） 。89 某含尘气体中尘粒的自由沉降速度为 0.025m/s，降尘室的尺寸为长 宽高= 4 3 1 m3，则该室的最大生产能力应为 （） 。90 含细小颗粒的气流在降尘室内除去小粒子（沉降在斯托克斯区） ，正常情况下能 100%除去 50m 的粒子，现气体处理量增大一倍，原降尘室能 100%除去的最小粒径为7（） m。91
18、 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状况是 （） ， （） ，（） 。92 当颗粒层处于流化阶段，床层的压降约等于 （） 。93 恒压过滤时，滤浆温度降低，则滤液粘度 （） ，过滤速率 （） 。94 对恒压过滤，当过滤面积 A 增大一倍时，如滤饼不可压缩，则过滤速率增大为原来的（） 倍，如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的 （） 倍。95 已知 q 为单位过滤面积所得滤液体积 V/A，q e 为 Ve/A，V e 为过滤介质的当量滤液体积（滤液体积为 Ve 时所形成的滤饼层的阻力等于过滤介质的阻力） ，在恒压过滤时，测得 /q = 3740q + 200，则过滤常数 K = （）
19、，q e = （） 。96 回转真空过滤机，回转一周所需时间为 T，转鼓的表面积为 S，转鼓的浸没度为 ，则一个过滤周期中，过滤时间为 （） ，过滤面积为 （） 。97 转筒真空过滤机，转速越快，每转获得的滤液量就越 （） ，单位时间获得的滤液量就越 （） ，形成的滤饼层厚度越 （） ，过滤阻力越 （） 。98 转筒真空过滤机，回转一周所需时间为 T，转鼓的表面积为 S，转鼓的浸没度为 ，则一个过滤周期中，过滤时间为 （） ，过滤面积为 （） 。转鼓浸没度是 （） 与 （） 的比值。99 转筒真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为 （） ， （） ， （） 和 （） 四个区域。100 当旋转
20、半径为 r，每秒钟转速为 n，则分离因数为 （） 。101 在除去某粒径的颗粒时，若降尘室的高度增加一倍，则沉降时间是原来的 （） 倍，气流速度是原来的 （） 倍，生产能力是原来的 （） 倍。102 颗粒群筛分组成中用到的“目”是指： （） ；目数越多，则粒径越 （） 。103 颗粒的粒度分布愈不均匀，所形成床层的空隙率越 （） 。在器壁附近床层空隙率较 （） ，床层中心处空隙率较 （） 。104 旋风分离器当切向进口气速相同时，随着旋风分离器的直径越大，其离心分离因数越（） ；而离心分离机随着转鼓直径的增大其分离因数越 （） 。105 旋风分离器的直径越大，除尘效率越 （） ；温度越高，分离
21、效率越 （） 。106 黄铁矿燃烧炉出口的炉气，流量为 20000m3/h，用旋风分离器进行分离，除尘效率为95%，压强降为 1000Pa。现因为减产，炉气减为 15000 m3/h，但炉气含尘情况不变，8此时分离器的除尘效率 （） （增大，减小） ，因为 （） ，压强降为 （） Pa。107 表示旋风分离器分离性能的两种不同方式是用 （） 和用 （） 。108 对于一定处理量的含尘气体，选择（或设计）旋风分离器时要依据 （） 和 （） 。109 评价旋风分离器性能的主要指标是 （） 和 （） 。110 计算颗粒沉降速度 ut 的斯托克斯公式为 （） ，此式适用于 （） 情况。111 流化床中
22、，当气流速度 （） 时，这个气流速度称为带出速度。112 流化床的压降随气速变化的大致规律是 （） 。113 在固体流态化的操作过程中，增大流体的流速，则流化床的总压降P 将 （） （增大、减小、不变） 。114 用流化床进行某分子反应，反应气体的密度为 0.568kg/m3（实际操作条件下） ，粘度为2.910-5Pa.s，催化剂颗粒平均直径为 0.2mm，颗粒密度为 3500 kg/m3。根据工艺要求，流化数为 3，已知床层压降为 1.98104Pa。在此条件下，床层实际操作气速为 （） 。若床层空隙率为 0.77，则床层高度为 （） 。115 有三个床径相同的流化床装置，内装相等重量的同
23、种均匀固体颗粒，当操作气速u1u 2u 3 时（均为正常流化） ，试比较其起始流化速度 umf1，u mf2，u mf3 的大小 （） ；全床压降P 1，P 2，P 3 的大小 （） ；床高 L1，L 2，L 3 的大小 （） 。116 流化床中出现的不正常现象有 （） 和 （） 。117 流化床中有两种不同的流化形式，即 （） 和 （） 。118 当颗粒层处于流化阶段时，床层的压降约等于 （） 。119 在固体流态化的操作过程，增大流体的流速，则流化床的总压降P 将 （） ，单位床层高度的压降P/L 将 （） ，床层的高度 Lf 将 （） 。120 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现
24、的三种状态是 （） 、 （） 、 （） 。121 正常操作的气固流化床，其气速应大于 （） 速度，小于 （） 速度。水平管气力输送气速的下限是 （） 速度，垂直管气力输送气速的下限是 （） 速度。122 钢的导热系数为 （） ，不锈钢的导热系数为 （） ，20水的导热系数为 （） ，20空气的导热系数为 （） 。A. 45W/m； B. 0.6 W/m ； C. 0.026 W/m； D. 16 W/m 9123 碳钢的导热系数为 （） ，铜的导热系数为 （） ，20空气的导热系数为 （） ，20水的导热系数为 （） 。A. 370W/m； B. 0.6 W/m； C. 0.026 W/m；
25、D. 45 W/m 124 物体黑度是指在 （） 温度下，物体的 （） 与 （） 之比，在数值上它与同一温度下物体的 （） 相等。125 液体沸腾根据温度差大小可分为 （） ， （） ， （） 三个阶段，实际操作应控制在 （） 。126 单层圆筒壁热阻的表达式为 （） 。127 厚度不同的三种材料构成三层平壁，各层接触良好，已知厚度 b1b 2b 3；导热系数 1 2 3。在稳定传热过程中，各层热阻大小为 R1 （） R2 （） R3；各层导热速率 Q1 （） Q2 （） Q3。128 由多层等厚平壁构成的导热壁面中，所用材料的导热系数愈大，则该壁面的热阻就愈（） ，其两侧的温度差愈 （） 。
26、129 多层圆筒壁稳定导热中，若某层的热阻最大，则该层两侧的温差 （） ；若某层的平均导热面积最大，则通过该层的热流密度 （） 。130 在多层平壁稳定热传导中，通过各层的热通量 （） 。131 将两层厚度相同、导热系数不同的保温材料包在圆形管道上，应该将导热系数 （） 的材料包在内层，其原因是 （） ， （） 。132 一包有石棉泥保温层的蒸汽管道，当石棉泥受潮后，其保温效果应 （） ，主要原因是 （） 。133 将下列各种情况下的对流传热系数按自大而小的顺序排列：空气流速为 25m/s 时的 1；空气流速为 6m/s 时的 2；水的流速为 1.2m/s 时的 3；水的流速为 2.5m/s
27、时的 4；蒸汽膜状冷凝时的 5。 （） （） （） （） （） 。134 试用符号 或 L2 L3）91 降尘室的生产能力只与降尘室的 （） 和 （） 有关，而与 （） 无关。 （长度，宽度，高度）92 含尘气体通过长为 4m、宽为 3m、高为 1m 的除尘室。已知颗粒的沉降速度为190.03m/s，则该除尘室的生产能力为 （） m3/s。 （0.36）93 在降沉室的设计中，如仅增加降沉室的高度，其生产能力 （） 。固体颗粒在降沉室中沉降下来的条件是 （） 。 （不变； ）tuHL94 某含尘气体中尘粒的自由沉降速度为 0.025m/s，降尘室的尺寸为长 宽高= 4 3 1 m3，则该室的最
28、大生产能力应为 （） 。 （0.3m 3/s）95 含细小颗粒的气流在降尘室内除去小粒子（沉降在斯托克斯区） ，正常情况下能 100%除去 50m 的粒子，现气体处理量增大一倍，原降尘室能 100%除去的最小粒径为（） m。 （ ）50296 流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状况是 （） ， （） ，（） 。 （固定床状态，流化床状态，气力输送状态）97 当颗粒层处于流化阶段，床层的压降约等于 （） 。 （单位床层面积上颗粒群的表观重力）98 恒压过滤时，滤浆温度降低，则滤液粘度 （） ，过滤速率 （） 。 （增加，减小）99 对恒压过滤，当过滤面积 A 增大一倍时，如滤饼不可
29、压缩，则过滤速率增大为原来的（） 倍，如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的 （16） 倍。 （4；4）100 已知 q 为单位过滤面积所得滤液体积 V/A，q e 为 Ve/A，V e 为过滤介质的当量滤液体积（滤液体积为 Ve 时所形成的滤饼层的阻力等于过滤介质的阻力） ，在恒压过滤时，测得 /q = 3740q + 200，则过滤常数 K = （） ，q e = （） 。 （0.000267；0.0267）101 回转真空过滤机，回转一周所需时间为 T，转鼓的表面积为 S，转鼓的浸没度为 ，则一个过滤周期中，过滤时间为 （） ，过滤面积为 （） 。 （T，S）102 转筒真空过滤机，转速越快
30、，每转获得的滤液量就越 （） ，单位时间获得的滤液量就越 （） ，形成的滤饼层厚度越 （） ，过滤阻力越 （） 。 （少；多；薄；小）103 转筒真空过滤机，回转一周所需时间为 T，转鼓的表面积为 S，转鼓的浸没度为 ，则一个过滤周期中，过滤时间为 （） ，过滤面积为 （） 。转鼓浸没度是 （） 与 （） 的比值。 （T；S；转鼓浸没的表面积；转鼓的总表面积）20104 转筒真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为 （） ， （） ， （） 和 （） 四个区域。 （过滤；洗涤脱水；卸渣；滤布再生）105 当旋转半径为 r，每秒钟转速为 n，则分离因数为 （） 。 （(2 n) 2 r / g）
31、106 在除去某粒径的颗粒时，若降尘室的高度增加一倍，则沉降时间是原来的 （） 倍，气流速度是原来的 （） 倍，生产能力是原来的 （） 倍。 （2，0.5，1）107 颗粒群筛分组成中用到的“目”是指： （） ；目数越多，则粒径越 （） 。 （每英寸直线长度上的筛孔数，小）108 颗粒的粒度分布愈不均匀，所形成床层的空隙率越 （） 。在器壁附近床层空隙率较 （） ，床层中心处空隙率较 （） 。 （小，大，小）109 旋风分离器当切向进口气速相同时，随着旋风分离器的直径越大，其离心分离因数越（） ；而离心分离机随着转鼓直径的增大其分离因数越 （） 。 （小，大）110 旋风分离器的直径越大，除尘
32、效率越 （） ；温度越高，分离效率越 （） 。 （低；低）111 表示旋风分离器分离性能的两种不同方式是用 （） 和用 （） 。 （）112 黄铁矿燃烧炉出口的炉气，流量为 20000m3/h，用旋风分离器进行分离，除尘效率为95%，压强降为 1000Pa。现因为减产，炉气减为 15000 m3/h，但炉气含尘情况不变，此时分离器的除尘效率 （） （增大，减小） ，因为 （） ，压强降为 （） Pa。 （降低；入口速度减小，能被除去的颗粒粒度增大；563）113 对于一定处理量的含尘气体，选择（或设计）旋风分离器时要依据 （） 和 （） 。 （要求的分离效率；允许的压强降）114 评价旋风分离
33、器性能的主要指标是 （） 和 （） 。 （分离效率；压降）115 计算颗粒沉降速度 ut 的斯托克斯公式为 （） ，此式适用于 （） 情况。（u t = dp2 ( p - )g / (18) ，层流区或 Re ；= ；=）128 由多层等厚平壁构成的导热壁面中，所用材料的导热系数愈大，则该壁面的热阻就愈（） ，其两侧的温度差愈 （） 。 （小；小）129 多层圆筒壁稳定导热中，若某层的热阻最大，则该层两侧的温差 （） ；若某层的平均导热面积最大，则通过该层的热流密度 （） 。 （最大，最小）130 在多层平壁稳定热传导中，通过各层的热通量 （） 。 （相等）131 将两层厚度相同、导热系数不
34、同的保温材料包在圆形管道上，应该将导热系数 （） 的材料包在内层，其原因是 （） ， （） 。 （小；减少热损失；降低壁面温度）22132 一包有石棉泥保温层的蒸汽管道，当石棉泥受潮后，其保温效果应 （） ，主要原因是 （） 。 （降低；因为水的导热系数大于保温材料的导热系数，受潮后，使保温材料的导热系数增大，保温效果降低）133 将下列各种情况下的对流传热系数按自大而小的顺序排列：空气流速为 25m/s 时的 1；空气流速为 6m/s 时的 2；水的流速为 1.2m/s 时的 3；水的流速为 2.5m/s 时的 4；蒸汽膜状冷凝时的 5。 （） （） （） （） （） 。 （ 5； 4； 3
35、； 1； 2）134 试用符号 或 ； ）135 在圆形直管内强制湍流时给热系数 的测定实验中，如何判断实验过程是否稳定？ （） 。影响本实验稳定的关键因素是什么？ （） 。 （管壁测温点t3、t 4是否稳定且相差不大，管内流动是否满足 Rei 104；保证管外为饱和水蒸气加热，没有凝液生成）136 影响两固体表面间辐射传热量大小的主要因素有 （） ， （） ， （） ，（） 。 （表面温度，黑度，介质性质，几何位置）137 外包绝热材料的蒸汽管道，当蒸汽压力增大时，绝热层外表面与空气之间的给热系数将 （） ，绝热材料的导热系数将 （） （增大，减小，不变，不确定） ，其主要原因是 （） 。
36、（增大，增大，壁温升高）138 在传热实验中，用饱和水蒸气加热空气，总传热系数 K 接近于 （） 侧的对流给热系数，而壁温接近与 （） 侧流体的温度。 （空气，饱和水蒸气）139 冷却水将一定量的热流体由 100冷却到 40，冷却水初温为 15，在设计列管式换热器时，采用两种方案比较，方案是令冷却水终温为 30，方案是令冷却水终温为 35，则用水量 W1 （） W2，所需传热面积 A1 （） A2。 （大于；小于）140 黑体表面温度由 40加热到 347K，则辐射能力增加为原来的 （） 倍。 （1.51）141 黑体是指： （） 。 （能吸收全部辐射能的物体）142 物体辐射能力的大小与 （
37、） 成正比，还与 （） 成正比。 （黑度，绝热温度的四次方）143 某物体（可近似为灰体）在 20时，其黑度为 =0.8，则其辐射能力的大小为 （） 23，其吸收率为 （） 。 （334.3；0.8）144 液体沸腾根据温度差大小可分为 （） 、 （） 、 （） 三个阶段，实际操作应控制在 （） 。 （自然对流；泡核沸腾；膜状沸腾；泡核沸腾）145 冷凝现象有 （） 冷凝和 （） 冷凝，工业冷凝器的设计都按 （） 冷凝设计。（滴状，膜状，膜状）146 计算冷凝对流传热系数时，关联式中的 t 项表示 （） 。 （冷凝液膜两侧的温度差）147 在冷凝给热过程中，滴状冷凝的给热系数较膜状冷凝的给热系
38、数约可高出 （）倍。（510）148 将单程列管式换热器改为双程的作用是 （） ，但这将使 （） 减小， （） 增大。 （提高管内 ，t m ，阻力）149 饱和蒸汽冷凝时，t 越大， 越 （） ；液体核状沸腾时，t 越大， 越 （） 。 （小，大）150 蒸汽冷凝放热时，要经常注意排放 （） ，这是因为 （） 。 （不凝气，不凝气构成附加的气膜阻力使 ）151 两流体通过间壁换热，冷流体从 20被加热到 50，热流体从 100被冷却到 70，则逆流时的 t m = （） 。并流时的 t m = （） 。 （50，43.5）152 有一套管换热器，环隙有 119.6蒸汽冷凝，管内空气从 20被
39、加热到 50，管壁温度应接近 （） 。 （119.6）153 换热器中，热流体由 200冷却到 140，冷流体由 20升高到 35，热流体的热容量流率较小，则传热效率为 （） 。 （0.333）154 水与苯液进行换热，水由 20升至 35，苯由 80降至 40。苯的热容量流率较小。此换热器的传热效率 = （） ，热容量比 R = （） 。 （0.667；0.375）155 计算冷凝对流转热系数时，蒸汽冷凝潜热按 （） 温度取，其余物性数据按 （） 温度取。 （蒸汽饱和温度，液膜平均）156 在一卧式加热器中，利用水蒸气冷凝来加热某种液体，应让加热蒸汽在 （） 程流动，加热器顶部设置排气阀是为
40、了 （） 。 （壳；排放不凝气，防止壳程 值大幅度下降）157 在设计列管式换热器中，设置折流挡板，以提高 （） 程流速，设置隔板以提高（） 程流速，以达到强化传热的目的。 （壳程；管程）24158 列管式换热器的壳程内设置折流挡板的作用在于 （） ，折流挡板的形状主要有 （） ， （）等。 （增大流体的湍动程度，提高壳程 ，支承管子；缺圆式（弓形） ；圆盘式（圆环形） ）159 列管换热器设计成多管程是为了 （） 。 （提高管程 值）160 在列管换热器中，蒸汽一般通入 （） 程，压力高的物料则走 （） 程。 （壳；管）161 在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走 （） 程；易结垢的流体走 （） 程；粘度大或流量小的流体走 （） 程。 （壳；管；壳）162 在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走管 （） ；易结垢的流体走管 （） ；高压流体走管 （） ；有腐蚀性流体走管 （） ；粘度大或流量小的流体走管 （） 。 （外；内；内；内；外）
