螺旋分离器的设计计算.pdf

1、2005 年 第 3 期单 元 设 备螺 旋 分 离 器 的 设 计 计 算王 志 雅(上 海 焦 化 设 计 院 ,上 海 200241)摘 要 依 据 经 典 流 体 力 学 理 论 ,对 螺 旋 分 离 器 内 气 体 流 动 性 状 和 颗 粒 分 离 过 程 进 行 分 析 ,推 导 出 设 计 螺 旋 分 离 器 的 系 列 公 式 ,列 举 实 例说 明 计 算 程 序 。关 键 词 螺 旋 分 离 器 ; 设 计 计 算 ; 分 离 效 率1 前 言利 用 离 心 沉 降 原 理 实 现 气 液 或 气 固 分 离 ,是 现代 常 用 的 有 效 方 法 ,旋 风 分 离 器

2、就 是 人 们 熟 知 的 一种 典 型 。 适 应 现 代 愈 来 愈 高 的 要 求 ,研 究 者 不 断 研制 或 改 进 各 种 离 心 分 离 装 置 ,其 共 同 目 标 是 既 提 高分 离 效 率 又 降 低 阻 力 。 在 分 离 器 圆 筒 内 设 置 连 续 的螺 旋 板 ,利 用 其 连 续 导 向 作 用 可 以 达 到 提 高 分 离 效率 和 降 低 阻 力 的 双 重 效 果 。 基 于 这 种 设 想 ,笔 者 于19 7 8年 设 计 了 第 一 台 螺 旋 分 离 器 ,如 图 1所 示 ,其图 1使 用 情 况 、 设 计 和 测 定 数 据 已 发 表

3、 于 文 1 。 1981年 12 月 有 关 部 门 组 织 的 技 术 鉴 定 中 ,测 得 在 进 口 气速 V j = 10 20m/ s 的 范 围 内 ,平 均 气 液 分 离 效 率 达 99. 2 % ,对 应 的 总 压 力 降 P = 110 430 Pa。 这些 数 据 证 明 螺 旋 分 离 器 确 实 具 有 分 离 效 率 高 、 阻 力小 的 显 著 优 点 。 此 后 笔 者 还 为 压 缩 空 气 、 氨 气 、 煤 气等 多 种 场 合 设 计 过 不 同 型 式 的 螺 旋 分 离 器 ,甚 至 用于 锅 炉 烟 气 湿 式 除 尘 的 筒 体 内 径 达

4、 2m 的 螺 旋 分 离器 ,在 实 用 中 都 取 得 较 好 的 效 果 。 笔 者 查 阅 到 美 国德 克 萨 斯 州 休 斯 顿 市 的 摩 尔 世 贸 有 限 公 司 (BW T2Moore ,Inc. ) 的 有 关 专 利 设 备 资 料 ,其 多 种 分 离 装置 的 主 要 分 离 元 件 正 是 螺 旋 分 离 器 ,组 合 应 用 方 式却 很 得 当 ,具 有 广 泛 的 用 途 。 为 了 解 决 螺 旋 分 离 器 的设 计 计 算 ,笔 者 依 据 经 典 流 体 力 学 理 论 ,对 螺 旋 分 离 器的 分 离 过 程 进 行 分 析 ,推 导 出 一 套

5、 可 供 应 用 的 公 式 。经 多 年 来 的 运 算 其 计 算 结 果 同 实 际 比 较 吻 合 。2 公 式 的 推 导2. 1 符 号 说 明 螺 旋 升 角 , ;H 螺 距 (螺 旋 板 间 距 ) ,m ;r 旋 转 半 径 ,m ;rn 中 心 圆 柱 半 径 ,m ;rw 螺 旋 板 外 缘 半 径 ,m ;n 流 线 的 曲 率 半 径 ,m ;C 积 分 常 数 ,m2 / s ;V 旋 转 气 流 的 线 速 度 ,m/ s ;V j 分 离 器 进 口 气 体 流 速 ,m/ s ;V q 切 向 分 速 度 (线 速 度 在 分 离 器 横 截 面 上的 投

6、影 ) ,m/ s ;V d 颗 粒 沉 降 速 度 ,m/ s ;V o 重 力 场 中 斯 托 克 斯 沉 降 速 度 ,m/ s ;V c 分 离 器 出 口 气 体 速 度 ,m/ s ;V 螺 旋 板 面 上 平 均 速 度 ,m/ s ;K 离 心 分 离 因 数 ,无 因 次 量 ;Dp 颗 粒 直 径 ,m ;Dpo 临 界 粒 径 ,m ;Dpi i 组 分 颗 粒 的 粒 径 ,m ;11 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.化 工 设 备 与 管 道 第 42 卷 p

7、 颗 粒 重 度 ,kg/ m3 ; 气 体 重 度 ,kg/ m3 ; 气 体 粘 度 ,kg s/ m2 ;g 重 力 加 速 度 ,m/ s2t 颗 粒 由 中 心 柱 表 面 到 螺 旋 板 外 缘 所 需时 间 ,s ;to 与 临 界 粒 径 对 应 的 分 离 时 间 (气 流 在 分离 器 中 的 停 留 时 间 ) ,s ;N 气 流 在 器 内 旋 转 的 圈 数 ,无 因 次 ;L 分 离 器 尺 寸 决 定 的 几 何 因 子 ,m ;ai 修 正 系 数 ,无 因 次 量 ;p 气 流 的 静 压 力 ,Pa ; P 分 离 器 总 压 力 降 ,Pa ; P1 板

8、面 阻 力 降 ,Pa ; P2 外 筒 内 壁 面 阻 力 降 , Pa ; P3 由 颗 粒 分 离 效 应 所 决 定 的 压 力 降 ,Pa ; P4 其 它 因 素 引 起 的 压 力 降 ,Pa ;pj 、 pc 分 离 器 进 、 出 口 气 流 的 静 压 ,Pa ;f 1 、 f 2 板 面 、 壁 面 摩 擦 系 数 ,无 因 次 量 ;s1 、 s2 板 面 、 壁 面 面 积 ,m 2 ; 、 2 板 面 、 壁 面 处 流 体 剪 应 力 ,Pa ;ctg w 校 正 系 数 ,无 因 次 量 ;D 螺 旋 分 离 器 外 筒 内 径 ,m ; i 相 应 于 dpi

9、粒 径 的 分 级 分 离 效 率 ,无 因 次量 ; 总 分 离 效 率 ,无 因 次 量 ; 气 体 中 颗 粒 的 体 积 浓 度 ,无 因 次 量 ; 气 体 密 度 ,kg/ m3 ; j 、 c 气 流 (包 括 颗 粒 ) 进 、 出 分 离 器 时 的 密度 ,kg/ m3 ;Q 气 体 流 量 ,m3 / s ;b 分 离 器 条 状 挡 板 的 宽 度 ,即 螺 旋 板 外 缘与 分 离 器 内 壁 间 的 缝 隙 宽 度 ,m。2. 2 螺 旋 曲 面 方 程采 用 圆 柱 面 坐 标 系 描 述 空 间 螺 旋 比 较 简 单 。过 极 坐 标 的 极 点 O ,作 极

10、 坐 标 平 面 的 垂 线 OZ ,称 为 竖 轴 。 于 是 空 间 任 意 一 点 M ,便 可 三 个 参 数 :矢 径 r、 极 角 、 和 竖 坐 标 z 来 决 定 , 如 图 2 所 示 。( r、 、 z) 就 称 为 点 M 的 圆 柱 面 坐 标 。图 2设 圆 柱 螺 旋 线 以 竖 轴 为 旋 转 心 轴 ,螺 旋 升 角 为 ,矢 径 为 r ,则 螺 旋 线 的 方 程 是 :z = r tg (1)当 = 2 时 , z 的 值 就 是 螺 距 。图 3 所 示 的 螺 旋 分 离 器 中 的 螺 旋 曲 面 板 ,是 螺距 为 常 数 H ,矢 径 变 化 区

11、 域 为 rn , rw 的 圆 柱 螺 旋 线的 轨 迹 ,其 方 程 是 :z = 2 H ( rn r rw ) (2)对 于 沿 螺 旋 板 前 进 ,并 与 之 保 持 等 距 离 h 的 流面 ,其 曲 面 方 程 是 :z - h = 2 H ( rn r rw ) (3)图 32. 3 旋 转 速 度当 流 体 以 速 度 V 作 曲 线 运 动 时 ,在 流 线 主 法 线方 向 有 加 速 度 ,它 的 量 值 为 V2n , 其 中 n 是 流 线 的 曲率 半 径 。由 于 圆 周 运 动 的 离 心 力 等 于 径 向 压 力 梯 度 ,故V 2n =1 d pd n

12、 (4)21 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.2005 年 第 3 期式 中 : 是 气 体 密 度 ;d n 是 主 法 线 上 的 微 元 。 而压 力 p 对 任 一 流 线 而 言 ,符 合 如 下 公 式 :p + 12 V2 = 常 数 (5)在 可 以 假 设 (5) 式 中 的 常 数 对 所 有 流 线 具 有 同一 值 的 条 件 下 ,把 (5)式 对 n 微 分 得 :1 d pd n = - VdVd n (6)将 (6)式 代 入 (4)式 并 整 理 可

13、得 :dVV = -d nn上 式 积 分 得 :ln V = - ln n + ln C (7)由 于 在 图 1 所 示 螺 旋 分 离 器 中 的 流 动 ,所 有 流线 在 进 口 处 被 认 为 是 平 行 的 ,而 且 速 度 相 等 ,因 而Bernoulli 常 数 对 所 有 流 线 是 相 同 的 (压 力 在 平 行 流里 是 常 数 ) 。 所 以 公 式 (7)可 以 适 用 。已 知 圆 柱 螺 旋 线 的 曲 率 半 径n = Cr 1 + H2 r2 。将 n 值 代 入 (7)式 并 整 理 得 :V = Cr 1 + H2 r2 (8)对 旋 风 分 离 器

14、 的 测 试 表 明 ,在 器 壁 附 近 (层 流 边界 层 以 外 )很 小 范 围 内 的 气 体 流 速 近 似 等 于 进 口 气体 的 流 速 V j 。 如 果 此 结 论 也 适 用 于 螺 旋 分 离 器 ,则代 入 (8)式 可 解 得 常 数 C的 值 为 :C = V j rw 1 + H2 rw2(9)2. 4 切 向 分 速 度流 体 在 螺 旋 分 离 器 内 运 动 ,在 与 螺 旋 板 等 距 离的 流 面 内 的 流 线 分 布 如 图 4 所 示 。图 4设 圆 柱 面 半 径 为 r 处 的 流 速 为 V ,螺 旋 升 角 为 ,则 该 处 的 切 向

15、 分 速 度 为 :V q = V cos = V 2 r (2 r) 2 + H2 12将 上 式 代 入 (8)式 可 得 :V q = Cr 1 + H2 r2 32 (10)2. 5 分 离 时 间颗 粒 质 点 的 沉 降 速 度 为 其 所 历 途 径 对 时 间 的 微 分 :V d = d rdt (11)假 定 粒 子 向 器 壁 沉 降 只 受 到 斯 托 克 斯 阻 力 ,则沉 降 速 度 为 :V d = V 0 K (12)式 中 :V 0 = d2p ( p - )1 . 8 为 重 力 场 中 Stokes 沉 降 速 度 ;dp 、 p分 别 是 颗 粒 直 径

16、 和 重 度 , 、 分 别 是 气 体 的 重度 和 粘 度 ; K = V2q g为 离 心 加 速 度 与 重 力 加 速 度 之 比 ,称 为 离 心 分 离 因 数 。由 (10) 、 (11)及 (12)式 整 理 可 得 :dt =g r3 1 + H2 r2 3V 0 C2 d r在 积 分 限 t = 0 , r = rn 、 t = t , r = rw 内 将 上 式积 分 ,可 得 颗 粒 在 螺 旋 分 离 器 内 通 过 最 长 距 离 ,即 由中 心 柱 表 面 到 螺 旋 板 外 缘 所 需 时 间 :t = gV0 C214 ( r4w - r4n ) +23

17、H22( r2w - r2n )+ 3 H24ln rwrn- 12 H26 1r2w -1r2n把 V 0 = d2p ( p - )1. 8 代 入 上 式 得 :t = 1. 8 gd2p ( p - ) C2 14 ( r4w - r4n ) +32H22( r2w - r2n )+ 3 H24ln rwrn- 12 H26 1r2w -1r2n (13)2. 6 临 界 粒 径 和 旋 转 圈 数理 论 上 正 好 以 100 %效 率 被 分 离 的 颗 粒 直 径 称31 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All

18、 rights reserved.化 工 设 备 与 管 道 第 42 卷为 “ 临 界 粒 径 ” ,以 dp0表 示 。 与 临 界 粒 径 相 对 应 的 分离 时 间 t0可 用 (13)式 求 取 :t0 = 9 g20 d2p0 ( p - )( r4w - r4n ) + 6 H22( r2w - r2n) + 12 H24ln rwrn- 2 H26 1r2w -1r2n (14)显 然 ,t0也 就 是 气 流 在 螺 旋 分 离 器 中 实 际 停 留的 时 间 。 若 已 知 在 旋 转 半 径 为 r 处 的 切 向 速 度 为V q ,则 有 关 系 式 :V q t

19、0 = 2 rN (15)由 ( 9 ) 和 ( 10 ) 式 可 知 , 当 r = rw 时 V q =2 rw (2 rw ) 2 + H2 12 V j 。 将 此 式 及 r = rw代 入(15)式 并整 理 得 :N = V j t0 (2 rw ) 2 + H2 12(16)由 (9) 、 (14)及 (16) 式 整 理 ,可 得 临 界 粒 径 的 计算 公 式 :dp0 = 9 g L2 (p - ) V j N)12 (17)L = (2 ) 4 r2w ( r4w - r4w) + 6 H22( r2w - r2n) + 12 H24ln rwrn- 2 H26 1r

20、2w -1r2w (2 rw) 2 + H2 52(18)2. 7 分 离 效 率螺 旋 分 离 器 对 于 粒 径 为 dpi 的 颗 粒 的 分 离 效 率方 程 式 ,可 表 达 为 : = 2 - e1 - ai dpid po 2 (19)其 中 ai是 实 际 分 离 效 率 对 于 理 论 分 离 效 率 偏 差的 修 正 系 数 。 影 响 ai值 的 因 素 有 很 多 ,如 颗 粒 沉 降时 发 生 絮 凝 、 夹 带 沉 降 、 反 弹 、 气 流 短 路 及 形 成 旋 涡等 ,还 有 分 离 器 制 造 质 量 ,都 能 对 ai值 造 成 影 响 。 故ai值 通

21、常 不 等 于 1。2. 8 压 力 降螺 旋 分 离 器 进 出 口 的 压 力 差 由 下 式 决 定 : P = P1 + P2 + P3 + P4 (20)(1) P1为 螺 旋 板 面 摩 擦 阻 力 造 成 的 压 力 降 : P1 = 2 1 s1( rw - rn ) H(20a)因 每 圈 螺 旋 线 的 长 度 为 4 2 r2 + H2 ,故 :s1 = Nrwrn4 2 r2 + H2 d r= N rw r2w + H22- rw r2w + H22+ H2 lnr2w + H22rn r2n + H22 1为 螺 旋 板 表 面 处 的 流 体 剪 应 力 : 1

22、= f 1 2 g V 2由 中 值 定 理 可 知 :V = 1rw - rnrwrnV dV将 (8)式 代 入 上 式 得 :V = 1rw - rnrwrnCr 1 + H2 r2 d r= 42 Crw - rnrwrnr4 2 r2 + H2 d r= 42 Crw - rn18 2 ln (42 r2 + H2 )rwrn= C2 ( rw - rn )ln 42 r2w + H24 2 r2n + H2再 将 (9)式 代 入 上 式 得 :V = V jrw 1 + H2 rw22 ( rw - rn ) ln4 2 r2w + H24 2 r2n + H2(2) P2 为

23、螺 旋 分 离 器 外 筒 内 壁 面 所 造 成 的 摩擦 阻 力 : P2 = 2 s2 ctg w( rw - rn ) H(20b)式 中 :s2 = D H N ;ctg w是 气 流 旋 转 运 动 使 2 增 大 的 倍 数 :ctg w = DH ; 2为 壁 面 处 流 体 剪 应 力 : 2 = f 2 2 gV 2j 。(3) P3 表 示 颗 粒 从 气 流 中 分 离 出 来 而 引 起 的压 力 变 化 。 它 包 括 两 个 方 面 :其 一 是 由 于 颗 粒 被 分41 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co.,

24、 Ltd. All rights reserved.2005 年 第 3 期离 造 成 体 积 减 少 而 减 压 ;其 二 是 由 于 气 体 速 度 减 慢而 造 成 增 压 。 P3 = pj - 12 j V 2j - 12 c V 2c因 V c = V j (1 - ) 及 c = j (1 - ) + p (1 - ) (1 - ) +p,故 P3 = pj - 12 j V 2j 1 - (1 - ) 2 (1 - ) + p (1 - ) (1 - ) +p(20c)(4) P4 是 其 它 因 素 造 成 的 压 力 变 化 。 在 工 程设 计 中 , P4 数 值 的

25、影 响 很 小 ,一 般 可 忽 略 不 计 。3 设 计 计 算 程 序已 知 气 体 流 量 Q、 粘 度 、 重 度 以 及 颗 粒 重 度 p ,运 用 上 述 公 式 ,可 按 以 下 程 序 进 行 计 算 ;(1) 综 合 对 效 率 、 阻 力 等 方 面 的 要 求 ,选 定 进 口流 速 。 一 可 取 V j 同 进 分 离 器 前 的 管 道 流 速 相 等 或相 近 ;(2) 选 定 rn ,为 提 高 分 离 效 率 , rn应 尽 可 能 小 ;(3) 取 rw - rn与 H 相 近 ,且 略 大 于 进 口 管 径 ,以 便 连 接 进 出 口 管 道 时 较

26、 易 吻 合 ;(4) 确 定 b,一 般 可 在 b = (3 5) % D 范 围 选取 ;(5) 由 D = 2 ( rw = b) 确 定 螺 旋 分 离 器 筒 体 内径 。 若 采 用 内 径 与 D 相 近 的 管 材 做 筒 体 ,可 适 当 调整 rn等 值 ;(6) 根 据 对 分 离 效 率 的 要 求 ,确 定 临 界 粒 径 dpo ;(7) 应 用 (16)式 计 算 理 论 所 需 的 旋 转 圈 数 N ;(8) 应 用 (20)式 对 压 力 降 进 行 校 核 。4 实 例(1) 某 螺 旋 分 离 器 安 装 于 氨 压 缩 机 进 口 前 ,用于 分 离

27、 气 氨 中 夹 带 的 液 氨 。 已 知 气 氨 管 内 径 = 0. 1m、 = 10 - 6 kg s/ m2 、 = 4kg/ m3 、 Q = 449m3 / h、 p= 630kg/ m3 。取 V j = 4 449 0. 12 3600 = 16m/ s、 H = 0. 1 m、 rn= 0. 016m、 rw = 0. 1175 m、 b = 0. 01 m。 D = 0. 225 m(采 用 273 9 无 缝 钢 管 做 筒 体 ) 。 确 定 dp0 = 5 10 - 6 m。按 (16) 及 ( 14 ) 式 计 算 得 N = 2. 4 ,实 际 取 N= 3。忽

28、 略 P3 和 P4 不 计 , 计 算 得 P1 = 255 Pa、 P2 = 437 Pa ,按 (20)式 计 算 得 P = 692 Pa。该 螺 旋 分 离 器 长 期 运 行 良 好 ,实 测 压 力 降 为 :50 %流 量 时 P = 90 Pa ; 100 %流 量 时 P = 360 Pa ;150 %流 量 时 P = 810 Pa。(2) 某 螺 旋 分 离 器 用 于 分 离 压 缩 空 气 中 的 油 和水 ,已 知 空 压 机 理 论 排 气 量 为 3m3 / min、 操 作 压 力 为0. 5MPa (表 压 ) , = 1. 9 10 - 5 Pa s ,

29、 取 p =1000kg/ m3 。 输 气 管 内 径 为 0. 068 m ,取 进 口 流 速 等于 管 道 流 速 ,即V j = 360 (5 + 1) 0. 785 0. 0682 = 2. 3m/ s选 用 219 6 钢 管 做 筒 体 、 89 4 钢 管 做 中心 柱 ,即 D = 0. 207m、 rn = 0. 0445m ,取 b = 0. 006 m ,于 是 rw = 0. 0975 m。 取 H = 0. 08 m。 确 定 dp0 =10 - 5 m。由 (9) 式 得 C = 0. 228 m2 / s ,由 ( 14) 式 得 t0 =1. 56s ,由

30、(16) 式 得 N = 5. 81 ,考 虑 到 气 速 很 小 ,取N = 8。按 (20)式 计 算 总 压 力 降 P = P1 + P2 + P3 = 18. 6 + 82. 6 + 8 =109. 2 Pa该 螺 旋 分 离 器 净 化 后 的 压 缩 空 气 长 期 用 于 自 控仪 表 情 况 较 好 ,未 能 实 测 分 离 效 率 ,曾 测 得 排 液 量 为0. 4L/ h。 其 压 力 降 实 测 结 果 :表 压 为 0. 5MPa 时 P = 80 Pa ;表 压 为 0. 48MPa 时 P = 100 Pa。(3) 用 于 常 压 气 液 分 离 (空 气 -

31、水 ) 测 定 的 螺 旋分 离 器 ,进 出 口 管 内 径 为 0. 045m、 D = 0. 125m、 b =0. 004m、 rn = 0. 022m、 N = 3。 曾 做 了 22 组 不 同 流量 的 测 定 数 据 ,V j = 9. 963 19. 926 m/ s ,对 应 的 P= 110 430 Pa ,平 均 分 离 效 率 为 99. 2 %。参 考 文 献 1 熊 育 丰 ,王 志 雅 . 螺 旋 分 离 器 的 理 论 与 应 用 J . 化 工 机 械 ,1980 , (1) . 2 (德 ) L . 普 朗 特 . 流 体 力 学 概 论 M . 北 京

32、:科 学 出 版 社 ,197451 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.Vol. 42 No. 3AbstractA New High Pressure Sealing StructureConnected by D2shape BoltsZhang Yunxiao , Chen Ping , Qian CaifuBeijing University of Chemical TechnologyBeijing , 100029In this paper , a new high pres

33、sure sealing structure connectedby D2shape bolts was compared with the traditional sealingstructures , such as double2cone seal and Cachaly seal , in as2pects of structure , manufacture , reliability and weight. Beingcompact in structure , light in weight , simple in manufacture ,reliable in seal an

34、d easy in assembly and disassembly , this newstructure connected by D2shape Bolts is an ideal high2pressuresealing structure for high2pressure vessels and piping , espe2cially for those which need to be frequently assembled and dis2assembled.Keywords : D2shape bolts , double2cone seal , Cachaly seal

35、 ,high pressure vesselsBolt Tightening Methods and Preload ControlChu TaianAromatics Plant , Yangzi Petrochemical Corp. Ltd.Nanjing , 210048Bolted flanged joints are the main static seal structures used inequipment in petrochemical industry. During the maintenance ,the selected bolt tightening metho

36、d and accurate preload con2trol are very important to the safety of equipment in service.This paper deals with the principle of bolt tightening meth2ods , such as torque , rotation angle and hydraulic stretch.Some preload control means and their precision were dis2cussed.Keywords : bolt , tightening

37、 method , preload , flanged jointDesign and Calculation of Helix SeparatorWang ZhiyaShanghai Coking & Chemical Design InstituteShanghai , 200241Based on the classical hydrodynamics theory , in this paper ,the properties of gas flow and solid separation process in helixseparator were analyzed. A seri

38、es of equations for designinghelix separator were , then , deduced. Finally , an example wasused to indicate the calculation process.Keywords : helix separator , design and calculation , separatingefficiencyDesign of Tank Shape Container for PTALi MingxiChemical Machinery Works , Nanjing ChemicalInd

39、ustrial Co. , SINOPECNanjing , 210048In this article , the structure features of 20 tank container forPTA were introduced , and the requirements for design , struc2ture , test and inspection of this kind of container were alsopresented.Keywords : tank shape container , design , structure feature ,te

40、sting requirementStress Analysis and Structure Assessment of LPG Truck TankGuo Chongzhi , Wang YouhongSouth China University of Science and TechnologyGuangzhou, 510640Through establishing computer simulation model , integrationstress analysis of a large L P G trunk tank was carried out by u2sing fin

41、ite element method , so that the stress distribution inkey location was obtained. According to the analysis resultand the assessment of the influence of local structure to the in2tegrity characteristics of the truck , several proposals werepresented.Keywords : L P G tank truck , structural design ,

42、stress analy2sis , design assessmentResearch of New Manufacture Process for Large Spheroidal TankShi YouminSecond Construction Company of CNPCLanzhou , 730060Chen Weijun , Liu XuewuR &D Institute of Fluid and Powder , DalianUniversity of TechnologyDalian , 116012In this article , with the sample of

43、4000m3 large spheroidaltank , a new technique without the use of positioner and centerpole in assembling large spheroidal tank was introduced.Through using this technology , the installation quality of spe2roidal tank can be guaranteed , the cost of making positionerand center pole was saved. This t

44、echnique can be referredlately in the same project.Keywords : large spheroidal tank , without positioner , withoutcenter pole , assemblyApplication of Spiral Plate Heat Exchanger inProduction of Potassium NitrateZhang Yifu, Shen HuanghongDepartment of Chemistry and Chemical EngineeringHunan Science

45、and Engineering UniversityYueyang , 414000Zhang GongYueyang Sylvite Science InstituteYueyang , 414000In the production of potassium nitrate by using the method ofdecomposing ammonia nitrate and potassium chloride in cycle ,based on the characteristics of the solution , spiral plate heatexchanger was

46、 applied to the process of cooling and crystalli2zing potassium nitrate solution. This exchanger has the advan2tages of resisting foul , high film coefficient , low energy con2sumption , high production ability , small volume and conven2ience in operation.Keywords : spiral plate heat exchanger , production of potassi2um nitrate , cooling and crystallizing process3 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.