1、成绩：专业： 姓名： 学号： DHL35-5.29/485-AII锅炉课程设计指导书（热力计算书）1目 录编写说明 I第一章 概 述 1第一节 课程设计的目的和内容 11.1.1 课程设计的目的 11.1.2 课程设计的选题 11.1.3 课程设计的主要内容 11.1.4 课程设计的步骤 1第二节 热力计算方法 21.2.1 热力计算的一般原则 21.2.2 热力计算的方法 21.2.3 热力计算的允许计算误差 3第二章 链条炉几何特性尺寸的设计和计算 5第一节 链条炉结构特性参数 52.1.1 链条炉设计计算的主要特性参数 52.1.2 链条炉炉拱结构及其设计参数 52.1.3 炉膛结构特性
2、几何尺寸 62.1.4 凝渣管结构特性几何尺寸 72.1.5 过热器结构特性几何尺寸 72.1.6 省煤器结构特性几何尺寸 82.1.7 空气预热器结构特性几何尺寸 8第二节 链条炉结构特性几何尺寸的计算 82.2.1 炉膛结构特性几何尺寸的计算 82.2.2 凝渣管结构特性几何尺寸的计算 112.2.3 过热器结构特性几何尺寸的计算 122.2.4 省煤器结构特性几何尺寸的计算 132.2.5 空气预热器结构特性几何尺寸的计算 14第三章 DHL35-5.29/485-AII 链条炉的热力计算 15第一节 燃料燃烧计算 153.1.1 锅炉规范 153.1.2 燃料特性 153.1.3 锅炉
3、各受热面的漏风系数和过量空气系数 153.1.4 理论空气量及烟气容量计算 1623.1.5 各受热面烟道气特征表 163.1.6 烟气温焓表 17 第二节 锅炉热平衡及燃料消耗量 19第三节 炉膛热力计算 20第四节 凝渣管的热力计算 22第五节 高温段过热器热力计算 25第六节 顶棚附加受热面热力计算 28第七节 低温段过热器热力计算 29第八节 省煤器的热力计算 32第九节 空气预热器热力计算 35第十节 热平衡校核计算 37第十一节 锅炉热力计算汇总表 38附图 DHL35-5.29/485-AII 锅炉总图 39思考题 40参考文献 41I编写说明锅炉课程设计是热能与动力工程专业锅炉
4、原理课程的主要实践环节之一。通过典型的DHL35-5.4/480-AII 型锅炉的热力计算，使学生进一步巩固学生所学的锅炉基础理论知识，了解锅炉本体结构及其布置原则，熟悉锅炉本体结构设计中几何特性尺寸的计算方法和步骤，从而系统地掌握锅炉机组热力计算标准方法，培养和提高学生的运算能力和工程设计能力。锅炉课程设计包括课程设计指导书和热力计算书两部分，是根据锅炉机组热力计算标准方法编制的。热力计算指导书和计算书中所有符号和角标均根据我国现行教材标定的，所有图和表均可在指定的教材和参考手册中查阅，本计算书就不一一在计算公式和数据中标明了。由于时间仓促，锅炉热力计算书中难免存在不足和漏误之处，恳请批评指
5、正。编者2010 年 9 月1第一章 概 述第一节 课程设计的目的和内容1.1.1 课程设计的目的课程设计是重要的实践性教学环节，通过锅炉课程设计应达到如下目的：1）掌握锅炉设计计算的基本原理和方法，提高工程设计和计算能力。2）巩固锅炉设计计算的基本理论，深化锅炉基础理论知识的理解和掌握。3）为后续的热力设备运行、热力发电厂等专业课程的学习提供理论和工程实践基础。4）进一步强化学生的设计能力和工程实践技能，为培养学生的创新能力奠定基础。1.1.2 课程设计的选题锅炉课程设计选题于锅炉热力计算，一般是校核整台锅炉各处热工参数和运行指标。重点在检查学生对锅炉热力计算原理和热力计算方法掌握的程度，培
6、养学生实际计算能力、读图能力和工程设计能力。同时，要求学生锅炉设计计算之后能进行必要的理论分析，并提出锅炉优化设计和运行的措施。1.1.3 课程设计的主要内容锅炉课程设计主要包括以下四部分内容，即完成 3 项计算任务和 1 项绘图任务。1）锅炉辅助设计计算：根据任务书给定的蒸发量 D、蒸汽参数（p，t） 、给水温度 tgs 和煤质资料，选定炉排可见热强度 qR、炉膛容积热强度 qV 和链条炉炉拱结构，确定 DHL35-5.29/485-AII 型锅炉的几何特性结构尺寸。2）燃烧和热平衡计算：根据煤质资料，开展 DHL35-5.29/485-AII 型锅炉的燃烧计算，制定空气和烟气温焓表，完成锅
7、炉热平衡计算。3）锅炉受热面换热计算：开展锅炉各受热面的换热计算，并对计算结果进行汇总和分析。4）绘制锅炉总图：利用 AUTO CAD 绘制锅炉总图 1 张，并用 3#图纸打印。1.1.4 课程设计的步骤锅炉热力计算按以下程序进行：1）根据任务书给定的蒸发量 、蒸汽参数（p，t） 、给水温度 tgs、煤质资料，列出锅炉热D力计算的主要原始数据，包括锅炉主要参数和燃料特性参数。2）根据燃料、燃料方式及锅炉结构布置特点，进行燃烧计算，制定燃烧空气和烟气温焓表。3）锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。4）锅炉炉膛的热力计算。5）按烟气流程对各对流受热面（凝渣管束、过热器、省煤器、空气预热器）的热力计算
8、。6）锅炉整体热力计算的误差校验。7）编制主要计算数据汇总表。8）用 AUTO CAD 绘制锅炉总图（3 #图） 。1.1.5 课程设计的时间安排1）在锅炉原理课程课堂教学结束后，集中安排 1 周（在 18 周左右）开展锅炉课程设计；2）锅炉课程设计中设计的部分计算工作可与锅炉原理课堂教学相结合；3）集中设计期间主要完成：锅炉课程设计的任务要求（0.5 天） 、了解和掌握锅炉总图布置（0.5 天） 、锅炉热力计算（2 天） 、绘制 35t/h 锅炉总图（ 2-3 天） ；24）完成锅炉课程设计任务书和答辩工作。第二节 热力计算方法1.2.1 热力计算的一般原则锅炉热力计算采用渐次逼近法（试算法
9、） ，计算过程较为繁琐。在计算中，不仅烟气和工质在锅炉流程中的参数是未知数，而且排烟温度 、热风温度 等终端参数也是未知的。往往pyrkt在一个具体的计算式中同时出现几个未知量，这就需要先假定，后通过计算校验。由于所求参数与假定参数值之间的相互关系和影响，往往一个参数需要多次假定才能最后确定。如：炉膛出口烟温 、高温过热器出口烟温 、低温过热器出口烟温 、低温过热器“y“g “dg出口汽温 、高温过热器进口汽温 、排烟温度 、热风温度 等。“dgt ,gtpyrkt1.2.2 热力计算的方法（1）炉膛辐射热量对布置在炉膛出口烟窗后的对流受热面，其接收来自炉膛辐射热量 可按式（1-1）计算：fQ
10、jgschfchfBFqQkJ/kg （1-1）式中： 炉膛出口烟窗部位的热流密度分布不均匀系数； 炉膛出口烟窗布置在整片炉ch墙上部时， ； 炉膛出口烟窗布置在炉墙一侧，并沿整片炉墙高度上时， ；6.0 8.0ch炉膛高度上的辐射传热热负荷， ；fq 2/mkWFch烟窗面积， m2；管束有效辐射角系数。gs（2）对流蒸发受热面（锅炉管束）当受热面同时吸收来自炉膛辐射热量 和烟气对流热量 时，如对流蒸发受热面（锅炉fQdQ管束） ，因为 较大（ ） ，即 ，其传热系数 K 按（1-2）计算：21202； 或 1dfQK11dfQKW/(m2 （1-2）式中： 热有效系数。热有效系数与积灰管壁
11、积灰和受热面冲刷情况有关，通常情况下可按不同受热面分别选用： 对燃煤炉蒸汽过热器 = 0.600.70； 对锅炉管束及钢管省煤器= 0.550.65； 对管式空气预热器 = 0.750.80。对积灰少、冲刷条件好的受热面取上限，对带有中间管板的管式空气预热器取下限。对燃用重油或气体燃料锅炉的对流受热面，当温度400时， = 0.90；当温度 时， = 0.85灰污系数，m 2/W。灰污系数与烟气流速、受热面节距、锅炉运行工况等因素有关，只能用大量的实验予以确定，参考锅炉原理与设备p.226-227。烟气对受热面的放热系数，kW/(m 2)；1管壁对管内受热面的放热系数，kW/(m 2)；2（3
12、）附加受热面传热计算：1）附加受热面积小于主受热面积 5%时，不单独计算，以串联方式计入主受热面中计算；2）附加受热面积大于主受热面积 5%时，按主受热面传热系数 计算：K3 按烟气流向与主受热面并联时： pjjtt （1-3） 若是布置在主受热面之后时： pjtt“ （1-4）则： jffjBHKQ kJ/kg （1-5）3） 计算后加入主受热面传热量之中，其计算误差： 为合格。fj %10fjQ1.2.3 热力计算的允许计算误差锅炉热力计算在确定一些主要参数时，如：过热器出口汽温 、排烟温度 和热风温度“grtpy等，应保证有足够的准确性。但作为计算基础的某些数值，特别是对流传热系数 K，
13、在确定rkt时由于有较大的误差，一般用渐次逼近法去达到更高的准确度的想法是毫无意义的。表 1-1 给出了锅炉热力计算允许计算误差。表 1-1 锅炉热力计算允许计算误差受热面 计算项 单位 误差计算式 允许误差值炉 膛 出口烟温 “ll10凝渣管 对流吸热量 % 5过热器 对流吸热量 % 2省煤器 对流吸热量 %对流吸热量 %10rpcQ排烟温度 y10空 气预热器热风温度 rkt 4附加受热面 对流吸热量 %转向室 对流吸热量 % 10dQ5锅 炉 总换热量 % ,4, arnetarnetBq.0注： 为假定值。应用渐次逼近法进行对流受热面的热力计算。若计算误差超过表 1-1 中允许值时，需
14、要重新估算烟温值。当热平衡吸热量 （传热吸热量）值时，第二次估算烟温应使该级受热chpQ面进出口处烟温差大于第一次计算时的烟温差。反之，则小于第一次计算时的温差值。第二次估算烟温值，与第一次计算时的数值之差最好不超过 50。此时对流传热系数 可K直接取用第一次计算值，而不必重算。重算的仅是传热温差 、辐射吸热量，以及重新解热平t衡方程式和传热方程式。两次应用渐次逼近法后，如果计算误差仍超过允许误差时，则可用线性内插法直接确定烟温值，不必再次用估算法去求解。4线性内插法有图解法和解析法两种。图解内插法如图 1-1 所示。解析内插法可用下式确定烟气终温 值：“21“12“ chpchpcQQ （1
15、-6）式中：下注角标 1、2 表示渐次逼近计算的序号。5第二章 链条炉几何特性尺寸的设计和计算第一节 链条炉结构特性参数根据任务书给定的蒸发量 D、蒸汽参数 p(t)、给水温度 tgs、煤质资料选定炉排可见热强度、炉膛容积热强度 和链条炉炉拱结构确定 DHL35-5.29/485-AII 型锅炉的几何特性结构尺RqVq寸。2.1.1 链条炉设计计算的主要特性参数链条炉的主要特性参数如表 2-1 所示。表 2-1 链条炉的主要特性参数烟 煤 无 烟 煤名 称 符号 单位 褐煤 贫煤 炉排面积热强度 qR kW/m2 580800 7001050 580800炉膛容积热强度 qV kW/m3 23
16、0350 230350 230350炉膛出口过量空气系数 l” - 1.31.5 1.31.5 1.31.5气体不完全燃烧热损失 q3 % 0.52.0 0.51.0固体不完全燃烧热损失 q4 % 812 1015 812 1015飞灰份额 afh - 0.10.22.1.2 链条炉炉拱结构及其设计参数常见的链条炉炉拱结构如图 2-1 所示。图 2-1 链条炉炉拱结构图链条炉炉拱结构基本特性参数如表 2-2 所示。6表 2-2 链条炉炉拱结构基本特性参数2.1.3 炉膛结构特性几何尺寸链条炉炉膛结构特性几何尺寸如图 2-2 所示。(a) (b)图 2-2 炉膛结构特性几何尺寸72.1.4 凝渣
17、管结构特性几何尺寸后墙水冷壁在炉膛出口拉稀成 3 排，形成凝渣管，其结构特性几何尺寸如图 2-3 所示。(a) (b)图 2-3 凝渣管结构特性几何尺寸图2.1.5 过热器结构特性几何尺寸该链条炉过热系统包含高温过热器和低温过热器，其结构特性尺寸如图 2-4 所示。8图 2-4 过热器构特性几何尺寸2.1.6 省煤器结构特性几何尺寸省煤器结构特性几何尺寸如图 2-5 所示。(a) (b)图 2-5 省煤器结构特性几何尺寸图2.1.7 空气预热器结构特性几何尺寸空气预热器结构特性几何尺寸如图 2-6 所示。图 2-6 空气预热器结构特性几何尺寸图第二节 链条炉结构特性几何尺寸的计算2.2.1 炉
18、膛结构特性几何尺寸的计算2.2.1.1 炉膛包覆面积计算1. 侧墙面积计算： 25.3.1028.97. mA2761B928.5631.097.253mC2D2.41E219.30153805.2tgFo2.6mtGo2.79.1H405.2J 217.35JHGFEDCBAFcq 2. 炉顶及前墙面积计算： 264.0.9.014.25.710.328. mq 3. 后墙面积计算： 2.35.56.38.64.Fhq 4. 炉膛出口烟窗面积计算： 297.1.4.09.153.yc 5. 炉壁总面积计算： 2.2mFFychqcqbz 6. 炉排有效面积计算： 24.35.17R7. 炉膛
19、包覆面积计算： 281.Fbzl2.2.1.2 炉膛容积计算： 38.605.473mVcql 2.2.1.3 炉膛有效辐射受热面面积计算：1. 炉顶及前墙：（1）曝光管长度： ml 491.05.710.328.1 （2）覆盖耐火涂料层的管子长度： l2（3）比值： ；.6./0/ds 83.6./de（4）由锅炉原理与设备p218 图 9-6 或锅炉原理与计算p263 图 7-10(a)的线算图查得： 曝光管有效辐射角系数： 8.01x 覆盖耐火涂料层管子的有效辐射角系数： 12x（5）前墙管子根数： 根39n（6）曝光管有效辐射受热面面积： 211 59.38.04910mxlsHqf
20、（7）覆盖耐火涂料层部分管子的有效辐射受热面面积： 222 239lnqf 10（8）由锅炉原理与计算 表 查得：271p 曝光管灰污系数： 6.0 覆盖耐火涂料层部分管子的沾污系数： 2.0（9）曝光管实际有效辐射受热面面积： 21154.39.860mHqf（10）覆盖耐火涂料层部分管子的实际有效辐射受热面面积： 22qf（11）前墙有效辐射受热面面积： 221 01.47.8593qffqf （12）前墙实际有效辐射受热面面积： 221 83.46 mHHqfqfqf 2. 后墙：（1）曝光管长度： l 717.384.01 （2）覆盖耐火涂料层的管子长度： l904.2563802（3
21、）比值： ； 6./ds 83./de（4）由锅炉原理与设备p218 图 9-6 或锅炉原理与计算p263 图 7-10(a)的线算图查得：暴光管有效辐射角系数： 97.01x覆盖耐火涂料层管子的有效辐射角系数： 12x（5）由锅炉原理与计算 表 查得：2p暴光管沾污系数： 6.01覆盖耐火涂料层部分管子的沾污系数： 2.0（6）后墙管子根数： 根54n（7）曝光管有效辐射受热面面积： 211 61.597.02.680mxlsHhf （8）覆盖耐火涂料层管子的有效辐射受热面面积： 222 3.4.54lnhf （9）后墙有效辐射受热面面积： 21 9.371.6.hffhf （10）暴光管实
22、际有效辐射受热面面积： 21.5.20mHhf（11）覆盖耐火涂料层管子的实际有效辐射受热面面积： 22463.1.hf （12）后墙实际有效辐射受热面面积： 221 83.17465mHhfhfhf 3. 凝渣管:（1）曝光管长度： l 5009.3.11（2）管子横向节距： ms24.0（3）由锅炉原理与计算 图 线算图查得：63pd1071x（4）管子根数： 根18/5n（5）由锅炉原理与计算 表 查得：26.0yc（6）凝渣管有效辐射受热面面积： 285.143.4031831 mxlsnHycf （7）凝渣管实际有效辐射受热面面积： 29160Hycf4. 侧墙：（1）比值： ； .
23、3.206./14/ds 83./5/de（2）由锅炉原理与计算 图 线算图查得：pa1070x（3）由锅炉原理与计算 表 查得： 6.c（4）侧墙有效辐射受热面面积： 268.7.2135mFHbkcqf （5）侧墙实际有效辐射受热面面积： .0f5. 炉膛总有效辐射受热面面积： 278.15.492.371.4262Hycfhfqfcff 6. 炉膛总实际有效辐射受热面面积： ycfhfqfcff H 278.91.3.6. m2.2.1.4 炉膛平均热有效系数： 435.01.9782bzflFH2.2.1.5 炉膛平均有效辐射层厚度： mVSl 59.281.360.6.32.2.1.
24、6 炉排燃烧面积与炉墙面积比： 17.04.932bzFR2.2.2 凝渣管结构特性几何尺寸的计算1. 管束横向节距： ms24.012. 管束纵向节距：3. 相对横向节距： 6./1d4. 相对纵向节距： 7.3022s5. 沿烟气流向管子排数： 排z6. 每排管子根数： 根187. 不考虑炉墙辐射时每排管子的辐射角系数： 34.0x128. 凝渣管束有效辐射角系数： 713.04.113xxnz9. 凝渣管束的管子平均长度： mlpj 2.39.652.7.0586.9.64.081.62. 10. 凝渣管受热面积： 221 4.3.1.ldzHpjnz 11. 凝渣管区两侧水冷壁受热面积
25、： 278.06.439. msb12. 凝渣管辐射受热面积： 259.1073.514mxHnzycnzf 13. 凝渣管计算受热面积： 26.9.078.246.3Hnzfsbnz 14. 有效辐射层厚度： mdS 95.01.143.90149.0 22 15. 烟气流通截面积： 21 .86.36. mF2 415074221 .3.9.pj 2.2.3 过热器结构特性几何尺寸的计算2.2.3.1 高温段过热器结构特性1. 管子规格： ； .421d54382d2. 管子材料：12Cr1MoV； 20g.3. 管子横向排数： 排51z4. 管子纵向排数： 排825. 管子横向节距： m
26、s.016. 管束深度： l77. 管子平均纵向节距： mzlpj 10.87.28. 烟气空间深度： lys6.09. 管子长度： ml 14.206.37.4.05.3.2.65.31 8523787802 10. 受热面积： 211 40.1.04.345ldzH22 36282313 8.510 ml11. 总受热面积：132321 39.1786.034.1mH12. 顶棚附加受热面积： 22 74.55.5.0ldzppdp 13. 烟气流通截面积： 21 13.6.04.8.364F2 78923597m221 1pj 14. 蒸汽流通截面积： 221 036.4.354dzfn
27、15. 顺流部分受热面积： 21 481.mlzHssl 2.2.3.2 低温段过热器结构特性：1. 管子规格： 5.438d2. 管子材料：20g3. 管子横向节距： ms1.04. 管子横向排数： 排46z5. 管子纵向排数： 排26. 管束深度： l0.7. 管子平均纵向节距： mzlspj 082.164.28. 横向相对节距： 3.08.1d9. 纵向相对节距： 5.2.spj10. 管子长度： ml94111. 管束受热面积： 211 6.359.42038.46mldzH12. 顶棚附加受热面积： 27.412ldpp13. 总受热面积： 21 6.7.35d14. 烟气空间深度
28、： mlys47.015. 烟气流通截面积： 21 9.68.13.62.64F2 05407221 9mpj 16. 蒸汽流通截面积：142221 034.49.1364mdzfn2.2.4 省煤器结构特性几何尺寸的计算1. 管子规格： 32d2. 管子横向节距： ms08.13 管子纵向节距： 624. 管子横向排数： 排1z5. 管子纵向排数： 排826. 横向相对节距： 5.203.1ds7. 纵向相对节距： 87628. 尾部烟道宽度： ma49. 尾部烟道宽度： b9.110. 烟气流通截面积： mF32.456.032.18.611. 蒸汽流通截面积： dnf 01944212.
29、 烟气辐射层厚度： msS 143.04.38752.919.02 13. 烟气空间深度： mlys14. 管束深度： .38;.;38.12l15. 受热面积： 032.143672.0541064164 H 25.642.2.5 空气预热器结构特性几何尺寸的计算1. 管子规格： 5.140d2. 管子平均直径： mpj383. 管子当量直径： ndl7.4. 管子横向相对节距： 5104.1s5. 管子纵向相对节距： .2d6. 横向管子排数： 排5.2151z7. 纵向管子排数： 根4028. 管子根数： 76n9. 管箱高度： ml5.110. 受热面积： 2.6375.108.431
30、522 mldHpj 11. 烟气流通截面积：29.764nF12. 空气流通截面积： 21bzaf 1513. 比值： 81037.52dl14. 回程次数： N16第三章 DHL35-5.29/485-AII 链条炉的热力计算第一节 燃料燃烧计算3.1.1 锅炉规范序号 名称 符号 单位 数值1 蒸发量 D t/h 352 过热器出口压力 pgr MPa 5.293 过热器出口温度 Tgr 4854 锅筒工作压力 pk MPa 6.05 给水压力 pgs MPa 6.56 给水温度 tgs 1507 冷风温度 tlk 308 锅炉排污率 p % 23.1.2 燃料特性Car Har Oar
31、 Sar Nar Aar Mar收到基成分/%50.19 3.14 6.35 2.12 0.69 27.51 10挥发份 /% Vdaf 31.14低位发热量（kJ/kg） Qnet, ar 191093.1.3 锅炉各受热面的漏风系数和过量空气系数进口过量空气系数 漏风系数 出口过量空气系数序号 锅炉受热面名称 “1 炉 膛 1.3 0.1 1.42 凝渣管 1.4 0 1.43 高温段过热器 1.4 0.025 1.4254 低温段过热器 1.425 0.025 1.455 省煤器 1.45 0.06 1.516 空气预热器 1.51 0.05 1.56173.1.4 理论空气量及烟气容量
32、计算名称 符号 单位 计算公式 数值理论空气量 0kVNm3/kg 0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar= 5.153 三原子气体容积 2RONm3/kg 0.01866(Car+0.375Sar)= 0.951 理论氮气容积 02NVNm3/kg ykNV08.79. 4.077 理论水蒸气容积 02OHNm3/kg 0163.124 karar VMH0.557 3.1.5 各受热面烟道气特征表过热器名称 符号 单位 计算公式 炉 膛凝渣管高温段 低温段省煤器空气预热器进口过量空气系数 - 1.4 1.4 1.425 1.45 1.51出口过量空气
33、系数- 1.4 1.425 1.45 1.51 1.56平均过量空气系数 pj- )(211.4 1.4125 1.4375 1.48 1.535实际水蒸汽容积 OHV2Nm3/kg 00)1(6.kpjOHVaV0.590 0.591 0.593 0.596 0.601 实际烟气总容积 yNm3/kg 0202 kpjOHNR7.679 7.743 7.872 8.091 8.375 三原子气体容积份额 2ROr- yOV/2 0.124 0.123 0.121 0.118 0.114 水蒸汽容积份额 H2- yH/2 0.077 0.076 0.075 0.074 0.072 三原子气体容
34、积份额 qr- ORr20.201 0.199 0.196 0.191 0.185 183.1.6 烟气温焓表2ROVkgNm/3 02NVkgm/3 02OHVkgNm/3arAfh0.951 4.077 0.557 27.51 0.20yI2)(COc2)(ROCVc2)(Nc02)(RONVcOHc2)(02)(OHVcfhc)(10)(fhfycaA9753/kJ/Nm3 kJ/kg kJ/Nm3 kJ/kg kJ/Nm3 kJ/kg kJ/Nm3 kJ/kg kJ/kg1 2 3 4 5 6 7 8 9 10100 170 162 130 530 151 84 81 4.5 780
35、200 357 340 260 1060 304 169 169 9.3 1578 300 559 532 392 1598 463 258 264 14.5 2402 400 772 734 527 2148 626 348 360 19.8 3251 500 994 946 664 2707 795 442 458 25.2 4120 600 1225 1165 804 3278 969 539 560 30.8 5013 700 1462 1391 948 3865 1149 639 662 36.4 5931 800 1705 1622 1094 4460 1334 742 767 4
36、2.2 6866 900 1952 1857 1242 5063 1526 849 875 48.1 7818 1000 2204 2097 1392 5675 1723 959 984 54.1 8784 1100 2458 2338 1544 6294 1925 1071 1097 60.4 9764 1200 2717 2585 1697 6918 2132 1187 1206 66.4 10756 1300 2977 2832 1853 7554 2344 1305 1361 74.9 11766 1400 3239 3082 2009 8190 2559 1424 1583 87.1
37、 12783 1500 3503 3333 2166 8830 2779 1547 1758 96.7 13806 1600 3769 3586 2325 9478 3002 1671 1876 103.2 14838 1700 4036 3840 2484 10126 3229 1797 2064 113.6 15877 1800 4305 4096 2644 10778 3458 1925 2186 120.3 16919 1900 4574 4352 2804 11431 3690 2054 2386 131.3 17967 2000 4844 4608 2965 12087 3926
38、2185 2512 138.2 19019 注：若 时，则该项可忽略不计，否则该项必须计算之。6fharzsA19烟气温焓表（续表）0kVkgNm/3 00)1(kyy II5.153 炉膛凝渣管 高温过热器 低温过热器 省煤器 空气预热器kc)(0)(kVc=1.4 =1.425 =1.45 =1.51 =1.56C/3/NmJgJ/I I I I I I I I I I1 11 12 13 14 15 16 17100 132 680 1052 1069 1086 1127 1161 200 266 1371 2126 1074 2161 1091 2195 1109 2277 1150
39、2346 1185 300 403 2077 3233 1106 3285 1124 3337 1142 3461 1184 3565 1219 400 542 2793 4368 1135 4438 1153 4508 1171 4675 1214 4815 1250 500 684 3525 5530 1162 5618 1180 5706 1198 5918 1242 6094 1279 600 830 4277 6724 1194 6831 1213 6938 1232 7194 1277 7408 1314 700 978 5040 7947 1223 8073 1242 8199
40、1261 8502 1307 8754 1345 800 1129 5818 9194 1246 9339 1266 9485 1285 9834 1332 10125 1371 900 1282 6606 10460 1266 10625 1286 10790 1306 11187 1353 11517 1393 1000 1437 7405 11747 1286 11932 1306 12117 1326 12561 1374 12931 1414 1100 1595 8219 13052 1306 13258 1326 13463 1346 13956 1395 14367 1436 1
41、200 1753 9034 14369 1317 14595 1337 14821 1358 15363 1407 15815 1447 1300 1914 9863 15711 1342 15957 1362 16204 1383 16796 1433 17289 1474 1400 2076 10698 17062 1351 17329 1372 17597 1393 18239 1443 18774 1485 1500 2239 11538 18421 1359 18710 1380 18998 1401 19690 1452 20267 1494 1600 2403 12383 197
42、91 1370 20101 1391 20410 1412 21153 1463 21772 1505 1700 2567 13228 21168 1377 21499 1398 21829 1419 22623 1470 23284 1512 1800 2731 14073 22548 1380 22900 1402 23252 1423 24096 1473 24800 1516 1900 2899 14939 23943 1395 24316 1416 24690 1438 25586 1490 26333 1533 2000 3066 15800 25339 1396 25734 14
43、17 26129 1439 27077 1490 27867 1533 20第二节 锅炉热平衡及燃料消耗量序号 名称 符号 单位 计算公式及依据 数值1 燃料低位发热量 arnetQ,kJkg 给定 19109 2 排烟温度 py 先假定，后校核 162 3 排烟热焓 IkJkg 根据 及 查温焓表pya1896 4 冷空气温度 lkt 给定 30 5 冷空气理论焓 0lIkJkg lkctV)(0 204.07 6 固体不完全燃烧热损失 4q 选用 9 7 气体不完全燃烧热损失 3 选用 0.50 8 散热损失 5 查表选用 0.80 9 排烟热损失 2q 10)(4,0qQIIarnetl
44、kpy7.51 10 灰渣及漏煤比 lmhza- 取用（ ）fhlmhz 0.80 11 灰渣热焓 zC)(kJkg 根据 查取60z560.00 12 灰渣物理热损失 6q arnetrhlmhQAc,)( 0.64 13 锅炉总的热损失 65432qq18.46 14 锅炉热效率 gl 10 81.54 15 过热蒸汽焓 qikJkg 按 p=5.4MPa 查表 3395.00 16 给水焓 gskJkg p=6.5MPa，t gs=150查表 635.90 17 饱和水温度 tbh 按 p=6.1MPa 查表 276.618 饱和水焓 psikJkg 按 p=6.1MPa 查表 1213
45、.30 19 锅炉排污率 p % 给定 2.00 20 锅炉有效利用热量 glQkJkg 3310)(10)( gspgsq iDi 9.697E+0721 燃料消耗量 B kgh glarnetQ, 6223.26 22 计算燃料消耗量 Bj kgh )10(4qB 5663.17 23 保热系数 - 50.990 21第三节 炉膛热力计算序号 名称 符号 单位 计算公式及依据 数值1 炉排面积 R m2 几何尺寸 32.40 2 炉膛包复面积 Fl m2 几何尺寸 190.41 3 炉墙总面积 bzm2 几何尺寸 222.81 4 炉膛容积 1Vm3 几何尺寸 160.38 5 总有效辐射
46、受热面 fHm2 几何尺寸 151.78 6 炉膛平均热有效系 数 l- 几何尺寸 0.435 7 炉膛有效辐射层厚 度 S m lFV6.32.59 8 燃烧面与炉膛面积 比 - bzR0.17 9 燃料低位发热量 arnetQ,kJkg 燃料特性 19109 10 燃料消耗量 Bkgs 热平衡计算 B/3600= 1.729 11 计算燃料消耗量 jkgs 热平衡计算 =360/j 1.573 12 保热系数 - 热平衡计算 0.990 13 炉膛出口过量空气 系数 1- 取用值 1.40 14 炉膛漏风系数 - 取用值 0.10 15 冷空气焓 0lkIkJkg 查温焓表， 30lkt2
47、04.07 16 热空气温度 rtkJkg 先假定，后核算 150 17 热空气焓 rkIkJkg 查烟气温表 1025.5 18 空气带入炉内的热 量 QkJkg 00)(lkrkll II1353.6 19 炉膛有效放热量 1kJkg arnet QqQ463,1)20222.1 20 理论燃烧温度 l 查烟气温焓表 1631.3 21 理论燃烧绝对温度 1TK 273l1904.3 22 炉膛出口烟温 l 先假定，后校核 970.0 23 炉膛出口烟焓 lIkJkg 查烟气温焓表 11617.9 24 炉膛出口绝对烟温 lTK 273l1263.0 2225 烟气平均热容量 pjyCVkgJ/ llTIQ13.42 26 烟气中水蒸汽容积 份额 OHr2- 烟气特性表 0.077 27 三原子气体的容积 份额 q- OHRr2 0.201 28 三原子气体总分压 力 PMPa 1.
