1、通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 1目录1.编制依据 .32.编制范围 .43.工程概况 .43.1 工程简介 43.2 自然、地理特征 73.2.1 工程地质、水文地质 73.2.2 气候、气象 83.2.3 地震动参数 83.3 主要技术标准 83.4 主要工程数量 94.施工总体部署 .94.1 施工组织机构 94.2 劳动力计划 104.3 施工用电 114.4 施工用水 115. 主要材料、工程设备的使用计划 .116工期安排 .137边跨现浇段施工工艺 .147.1 基础处理 167.2 条形基础预压 197.3 支架搭设 197.4 支架拆
2、除 227.5 支架预压 237.6 支座施工 277.6.2 支座灌浆养护 307.7 模板施工 327.7.1 模板铺设 327.7.2 涂刷脱模剂 327.7.3 内模安装 337.7.4 脱模 337.8 钢筋及预应力管道施工 357.8.1、钢筋加工及安装 .357.8.2、预应力管道施工 .367.9 合拢段临时刚接预埋件施工 387.10 混凝土施工 407.11 挂篮拆除注意事项 418.合拢段施工工艺 .428.1 合拢段概述 42通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 28.2 施工总体顺序 448.3 施工准备 468.4 边跨合拢段施工
3、 478.4.1、边跨合拢段施工 .478.4.2、边跨合拢段锁定设计及施工 .508.4.3、边跨合拢段配重方案 .528.5 中跨合拢段施工 539.质量保证措施 .5510.安全保证措施 .5910.1 制度保证 5910.1.1 建立安全生产责任制 5910.1.2 加强安全教育培训 5910.1.3 特殊工种持证上岗作业 5910.1.4 班前安全预想制度 6010.1.5 安全检查制度 6010.2 高空作业安全保证措施 6110.3 钢筋、混凝土、张拉压浆安全施工措施 6110.4 防火、防爆措施 .6310.5 组织措施 .6411.夜间施工措施 .7712.应急预案 .771
4、2.1 危险源分析 7712.2 应急预案 7812.2.1 高空坠落应急响应小组 7812.2.2 应急响应处理 7912.2.3 保护现场 8212.2.4 善后工作 8212.2.5 人员培训、演练 8212.2.6 预案演习 8312.2.7 应急物资准备 8313、相关附图、附表 .841、附图 1：边跨现浇段支架体系图（P85-86） 842、附件 1：边跨现浇段支架计算书（P87-91） 843、附件 2：地基承载力计算书（P92-93） 844、附件 3：合拢段锁定计算（P94-P95） 84附件 1：计算书 87通榆运河特大桥(75+125+75)M 连续梁边跨现浇段支架检算
5、 .87附件 2：计算书 92通榆运河特大桥(75+125+75)M 连续梁边跨现浇段地基承载力检算 .92附件 3：计算书 94合拢段锁定验算 .94通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 3通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案1.编制依据（1）宁启线南京至南通段复线电气化改造工程施工图纸（75+125+75）m 预应力混凝土连续梁（双线、线间距 5.0m） 图号：宁启复电施（桥）参-01-01；（2） DK198+453.93 通榆运河特大桥 28#-42#墩布置图图号：海通复电施（桥）-02-1。（3）我单位现有机械设
6、备情况、施工技术与管理水平以及多年来工程实践中积累的施工及管理经验。（4）有关的标准、规范：新建时速 200 公里客货共线铁路工程施工质量验收暂行标准铁路工程施工组织设计指南铁建设2009226 号铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南TZ324-2010客货共线铁路桥涵工程施工技术指南TZ203-2008高速铁路桥涵工程施工质量验收标准TB10752-2010/J1148-2011铁路混凝土工程施工技术指南铁建设【2010】241 号铁路混凝土工程施工质量验收标准TB10424-2010/J1155-2011通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案
7、 42.编制范围通榆运河特大桥 34#-37#的 75+125+75m 双线预应力混凝土连续梁边跨现浇段及合拢段施工。3.工程概况3.1 工程简介新建正线通榆运河特大桥位于既有宁启线老桥南 327m 处，通榆运河为规划 III 级航道，净高要求7.5m，最高通航水位 3.1m，规划通榆运河净宽要求70m 。跨越通榆运河为(75+125+75)m 连续梁，里程：DK198+039.660-DK198+316.460，该连续梁为三跨双线预应力混凝土直线梁。梁体为单箱、单室、直腹、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽 7.0m。全联端支点、中跨及中支点处共设 5 个横隔板，横隔板设有孔洞
8、，供检查人员通过。中支点截面中心梁高9.2m，梁底下缘按半径 R=461.045m 圆曲线变化，边支座中心线至两端 0.75m。边跨现浇段长度为 12.25m，梁高 5.2m，腹板厚 45cm，底板厚50cm，宽 7m，砼方量 219.3m3，边跨梁重约 581.2T。合拢段分为边跨合拢段两处和中跨合拢段一处，每处长均为2m，梁高 5.2m，各部结构与邻近段相同。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 5通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 6线路立面图连续梁平面图通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合
9、拢段施工方案 73.2 自然、地理特征3.2.1 工程地质、水文地质根据区域地质资料，桥址区地层较复杂，按其成因和时代分类主要有：第四系全新统（Q4）及第四系上更新统（Q3）冲积、海积形成的黏性土、砂性土。桥址处 20m 范围内为浅分布的饱和粉土粉砂，根据设计调查和勘探，桥址场地区无不良地质。本地区除零星分布的水塘、沟渠中有少量地表水外，无大的地表水系。桥址处地下水类型分为孔隙潜水和承压水，浅部潜水主要赋存于上部的砂性土层中，主要接收地表径流及大气降水的入渗补给，水量较丰富，排泄方式主要有蒸发、开采和流入地表水体。承压水主要赋存于砂性土中，补给来源主要为潜水越流或渗漏补给，排泄以人工开采为主，
10、水量丰富。地下水位埋深 0.72.9m。地下水具明显的动态变化特征，随季节、降水量变化而变化。根据设计资料全桥地表水及地下水对混凝土无侵蚀性。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 8根据区域地质资料及勘察成果，桥址区地形平坦，无引起滑移、坍塌不良地质，勘探过程中未见大型活动断裂通过，场地整体稳定；桥址区场地地基土结构较有规律，深部地层分布较稳定。3.2.2 气候、气象本段线路地处长江下游，为湿润的亚热带季风气候区，气候温和，雨量充沛。四季气温相差较大，年平均气温为 15；雨量充沛，年平均降雨量在 1000mm1300mm；全年无霜期约 300 天。季风显著，
11、冬季盛行来自北方干冷的偏北风，夏季多为从海洋吹来的湿热东南风。3.2.3 地震动参数根据国家标准中国地震动参数区划分 （GB18306-2001） ，场地抗震设防烈度为 7 度，地震动峰值加速度为 0.10g；根据铁路工程抗震设计规划 （GB50111-2006） ，本场地属中软土，场地类别为类场地，特征周期分区为一区，地震动反应谱特征周期为0.45s。3.3 主要技术标准设计速度：客车 200km/h；货车 120km/h。线路情况：双线，线间距 5.0m，直线。设计使用年限:正常使用条件下梁体结构设计使用寿命 100 年。环境类别及作用等级：碳化环境，作用等级 T2 级。设防烈度 7 度及
12、以下地区，地震峰值加速度 0.1g 及以下地震区。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 9轨道类型：有碴轨道。3.4 主要工程数量（75+125+75）m 预应力混凝土连续梁边跨现浇段（一处）主要工程数量表序号 项目 型号 单位 数量1 梁体砼 C55 m3 219.32 钢筋 HRB335 Kg 40515.03 钢筋 HPB235 Kg 3241.24 预应力钢索 j15.2mm钢绞线 t 25.75 锚具 JLM-32 型 套 506 锚具 BM15-5/BM15-5P 套 25/257 锚具 OVM15-19 型 套 208 锚具 OVM15-15
13、型 套 329 金属波纹管 内径 90mm m 207.210 金属波纹管 内径 100mm m 135.511 金属波纹管 内径 9019mm m 318.912 竖向预应力筋 32mmPSB830螺纹筋 T 1.6313 支座 GTQZ 套 24.施工总体部署4.1 施工组织机构为使工程安全、优质、快速地完成，我项目一分部选派专人负通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 10责本项工作。组织机构设置为：由一分部副经理邵长光担任现场施工负责人，由项目分部总工马建担任技术负责人，负责各墩及连续梁体的施工，并配备领工员 2 人、技术员 2 人、测量员 2 人、专
14、职质检员 1 人、专职安全员 1 人。现场施工在架子队各班组的统一领导下进行，架子队队长严格把关。现场组织机构详见图 4-1。 施工员：石斌施工员：曹连营安全员：单成欢技术员：李亮技术员：王磊测量员：孙博起重班模板班钢筋组混凝土班张拉班施 工 负 责 人 :邵 长 光项 目 一 分 部技 术 负 责 人 ： 马 建经 理 ： 张 世 军 ， 书 记 ： 张 忠 远4.2 劳动力计划根据本工程的工程量及施工进度计划，进行统筹规划、统一调通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 11度、有目标、分阶段地安排施工人员进场。施工人员进场后进行各种施工、技术准备工作，完善
15、驻地生活现场及办公生产设施。劳动力调配计划详见附表 4-2：劳动力计划表表 4-2：劳动力计划表序号 工种 人数 备 注1 管理人员 3 生产副经理 1 人、现场领工员 2 人2 技术人员 6 技术主管 2 人，技术员 2 名，测工 2 人3 安质员 2 专职安全员 1 人，质检员 1 人4 钢筋工 50 钢筋加工、绑扎5 起重工 20 模板、钢筋、机械的吊装6 混凝土工 20 混凝土浇筑、养护7 普工 208 机械操作人员 10 吊车、罐车司机9 机电工 2 机械维修、电力维护10 木工 10 支拆模板11 模板工 10 模板施工4.3 施工用电施工用电采用当地电网。4.4 施工用水搅拌站用
16、水为自来水，水质已取样化验合格，可以使用。现场施工用水采用就近取水。5. 主要材料、工程设备的使用计划通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 12本工程施工难度大，材料的供应与管理严格按照ISO9002标准执行，严把材料进场质量关；根据施工的进度，合理尽早的安排材料进场。物资部应早日做好材料的采购、供应的准备工作。主要施工机械设备表序号机械设 备名称规格型号 单位 数量 进 /出场时间 备注一 起重设备1 汽车吊 25t 台 2 2010-11/2012-22 汽车吊 80t 台 2 2010-11/2012-2二 钢筋设备1 交流电焊机 500A 台 10
17、2010-9/2012-22 钢筋弯曲机 TFGM 台 2 2010-9/2012-23 钢筋切断机 QD-40 台 2 2010-9/2012-24 调直机 JY-2 台 2 2010-9/2012-25 对焊机 90A 台 2 2010-9/2012-26 气割设备 氧 -乙炔 套 6 2010-9/2012-2三 混凝土设备1 汽车输送泵 台 3 2010-3/2012-22 地泵 台 2 2010-3/2012-2通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 132 插入式振动棒 50 台 10 2010-10/2012-23 插入式振动棒 30 台 12
18、2010-10/2012-24 混凝土罐车 HLS75 台 6 2010-3/2012-2四 测量通信设备1 全站仪 GTS-332N 台 2 2010-3/2012-22 水准仪 DZS-3 台 2 2010-3/2012-23 GPS 全球定位仪 台 1 2010-5/2012-24 对讲机 同频 台 8 2010-6/2012-2六 供电设备1 发电机 200KVA 台 1 2010-10/2012-2 备用2 变压器 500KVA 台 2 2010-3/2012-26工期安排根据设计图纸要求，连续梁合拢采用先边跨合拢后中跨合拢，目前正在进行 6#块施工，计划工期如下：35#墩边跨现浇段
19、工期如下2011 年 7 月 20 日2011 年 8 月 20 日完成支架基础处理；2011 年 8 月 21 日2011 年 11 月 10 日完成支架搭设、预压；2011 年 11 月 11 日2011 年 11 月 25 日完成钢筋、模板施工；2011 年 11 月 26 日2011 年 11 月 27 日完成砼施工；2011 年 11 月 27 日前完成 35#墩边跨现浇段施工。35#墩边跨合拢段工期安排如下2011 年 11 月 28 日2011 年 12 月 15 日完成支架施工；通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 142011 年 12 月
20、 26 日2011 年 12 月 30 日完成钢筋、模板施工；2011 年 12 月 31 日2012 年 1 月 1 日完成混凝土施工；36#墩边跨现浇段工期如下2011 年 8 月 20 日2011 年 9 月 10 日完成支架基础处理；2011 年 9 月 11 日2011 年 11 月 20 日完成支架搭设、预压；2011 年 11 月 21 日2011 年 12 月 5 日完成钢筋、模板施工；2011 年 12 月 6 日2011 年 12 月 7 日完成砼施工；36#墩边跨合拢段工期安排如下2011 年 12 月 8 日2011 年 12 月 25 日完成支架搭设施工；2011 年
21、 12 月 26 日2012 年 1 月 10 日完成钢筋、模板施工；2012 年 1 月 11 日2012 年 1 月 12 日完成混凝土施工；中跨合拢段工期安排如下2012 年 1 月 13 日2012 年 1 月 26 日完成吊架施工；2012 年 1 月 27 日2012 年 2 月 3 日完成钢筋、模板施工；2012 年 2 月 4 日2012 年 2 月 5 日完成混凝土浇筑施工；7边跨现浇段施工工艺由于 34、37#墩高度相近，构造相同，地质条件相似，边跨现浇段施工工艺相同，因此此处只对 34#墩支架施工进行描述。施工流程图如下：通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨
22、现浇段及合拢段施工方案 15支架基础处理并预压 搭设支架并堆载预压永久支座及模板安装 底、腹板钢筋绑扎、及预应力管道安装 立隔墙模板、内侧模、顶板底模及端模 绑扎顶板、翼板钢筋，安装顶板预应力管道 浇筑砼、预应力管道及时清孔、养生 拆除外模、侧模及内模 支架加工、立柱基础预埋件施工 测量支架的沉降及变形 模板制作钢筋制作预应力筋下料 模板制作 钢筋制作管道安装制作砼试块 砼配合比试验 砼强度达 100%后张拉纵向、横向、竖向束并压浆油泵、油顶的校验与标定锚具及夹片安装预应力钢材下料压砼试块 边跨合拢通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 167.1 基础处理由
23、于原地基为粉砂土，基本承载力 110Kpa，达不到要求，基础采用混凝土条形基础，在条形基础下打设两排高压旋喷桩对地基进行处理，增加地基承载力并减小基础下沉量。旋喷桩采用 50cm 半径，每个条形基础下横桥向间距 1m，纵桥向间距 0.8m 布置，桩长 8m。旋喷桩按每米 144Kg 水泥进行施工。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 17在桩基顶浇筑长 9m，宽 1.5m，高 1.0m 的混凝土条形基础，条形基础内布置两层 16 螺纹钢筋网片，间距 20cm 布置，箍筋采用HPB23510 钢筋，钢管柱下间距 10cm 布置，其余间距 20cm 布置。基础顶
24、面预埋 1000*1000*10mm 厚连接钢板与钢管立柱连接，钢板底采用 HRB33516 的 U 型钢筋与钢板焊接预埋在条形基础内，连接方式采用焊接，混凝土强度等级为 C30。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 18为加强条形基础与桩基的连接，将高压旋喷桩桩头伸入条形基础 5cm。基础主要工程量表（全桥）项目 单位 数量 备注直径 50cm 高压旋喷桩 m 864 124t 水泥C30 混凝土 m3 811000*1000*10mm 钢板 块 18HRB33516 钢筋 T 2.7HPB23510 钢筋 T 1.14通榆运河特大桥（75+125+75）
25、m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 197.2 条形基础预压考虑到条形基础及钢管柱受力相对集中，地基处理虽采用高压旋喷桩但承载后仍会有微量下沉，为提前消除基础下沉量为支架所需标高提供数据，采用对条形基础进行预压的方法。预压采用混凝土块，预压前先采用 I36a 工字钢纵向铺设于条形基础顶，铺设间距同于支架纵梁。预压荷载按条形基础受力的 1.3倍进行预压，约 543T。预压观测点设置于预压材料两侧条形基础上，预压时间以满载后间隔 24 小时沉降量小于 1mm 为宜，卸载后对条形基础顶标高进行观测，测出基础反弹量，则支架施工时标高控制时将标高提高个反弹值。7.3 支架搭设边跨现浇段总长为 12.2
26、5m，支架设置三跨，布置方式为：边墩墩身中心向外 5.15m 开始布设第一排支架，考虑三排钢管的沉降均匀故将第一排钢管设置在承台之外，钢管柱底使用 1000*1000*10mm钢板连接，钢板下焊接 2 根 20 的 U 型筋与条形基础混凝土连接牢固，钢管柱柱脚焊接锚固在钢板上。支架设 3 排，排距 3.3m。支架形式为 3 根直径 800mm，壁厚 10mm 螺旋钢管柱，钢管横向间距3.2m，中间一根钢管与线路中心线重合。钢管柱之间采用 12#槽钢连接，槽钢与钢管柱采用焊接连接，焊接处附加加劲板，具体形式见附图，钢管柱顶面为 1000*1000*20mm 钢板焊接，钢板顶放置500*300mm
27、 砂筒，待混凝土灌注完成拆模板时放出沙子，便于模通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 20板拆卸。砂筒顶放置 3 拼 I45b 工字钢横梁，横梁顶放置 I36a 工字钢作为分配纵梁，纵梁为 19 排，其上按净间距 10cm 铺设 10cm10cm 方木和 1.2cm 厚竹胶板底模，所有钢料连接处均采用焊接方式连接牢固，具体支架形式见附图。钢管柱基础为条形基础，基础内布置加强钢筋网,具体钢筋型号及尺寸见附图。梁底横向采用 10*10cm 方木，净间距为 10cm。外侧模板使用特制钢模板，内模,横隔板模板采用组合钢模板配合钢背带。为保证模板结构尺寸，模板之间设对
28、拉杆予以固定。为加强支架的整体稳定性，采用纵向工字钢与支撑垫石锁定的方式加固支架，在支撑垫石简支梁侧横桥向放置一根 I36a 工字钢与垫石贴紧，支架工字钢纵梁一部分顶紧垫石，其余与垫石后的这根横桥向工字钢焊接。支架施工注意事项：1、钢管柱支立之前对条形基础顶标高进行测量，确定钢管柱长度和砂箱高度。2、钢管柱与条形基础顶预埋钢板焊接前要保证其垂直，以防偏心受压。3、钢管柱之间连接用槽钢与钢管柱焊接处增加加劲板，以减小焊接对钢管柱的削弱。4、砂箱高度根据条形基础顶标高和钢管柱长度确定，装砂后锁通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 21定之前要进行预加载，可采用千
29、斤顶对其加载，按 60T 预压，以减少承受荷载后的下沉量。5、支架预压后对各部分要进行全面检查，如有变形较大的需查找原因，采取补救措施。6、支架所有钢结构之间的连接均采用满焊。支架主要材料表：材料 单位 数量 备注800mm 螺旋钢管柱 m 2011000*1000*20mm 钢板 块 18500*300mm 砂筒 个 18I45b 工字钢 m 324I36a 工字钢 m 528300*300*10mm 钢板 块 7610cm*10cm 方木 m 932通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 227.4 支架拆除支架拆除需在边跨合拢段张拉压浆完毕后进行。1、支
30、架拆除时先将砂筒内砂放出，依次拆除底模、方木、纵向工字钢、横向工字钢，必要时可切断工字钢。2、钢管柱拆除时先解除钢管柱之间的槽钢连接，依次从远离墩的钢管向靠近墩的钢管顺序拆除，拆除为切除钢管与条形基础预埋钢板的连接，切割前采取措施固定钢管柱，采用挖掘机或其它设备通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 23配合将钢管柱拆除。3、因支架拆除有大量工字钢及钢管柱等钢材，需大型机械配合方能保证安全，现场需有专人防护，对所用钢丝绳等材料及现场绑扎要进行逐一确认。因支架拆除需大型机械配合，需专人防护，现场由分部副经理邵长光负责，同时配备技术、安质人员若干。7.5 支架预压
31、安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：检查支架的安全性，确保施工安全。消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。预压方法依据箱梁砼重量分布情况进行堆载，预压材料采用预制混凝土块，混凝土块总重量为设计梁重量的 1.3 倍，考虑合拢段利用距离墩身较远一排钢管柱，预压时重量增加合拢段重量的一半，边跨现浇段梁体重量 581.2t，边跨合拢段重量 75.5t，则预压材料重量为 805t，混凝土块重量为每块 4.1t，预计使用 196 块混凝土块，按箱梁结构形式合理布置混凝土块数量。为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每 3 米布置一排，每排
32、2 个点，共计 10 个点，为便于测量，测点放置在侧模外侧底模顶，翼缘板两侧端头按同样原则设置 10 个观测点。预压按照0%-20%-50%-80%-100%-130%分等级预压。每级持荷 1h，达到每级预压荷载时对观测点进行标高和平面位置坐标测量，并详细作好记录，通过多次测量待支架稳定后进行下一级加载。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 24预压平面分布图： 250250 319.5吨1.4吨翼 板 预 压 区 68吨顶 板 、 腹 板 预 压 区底 板 、 顶 板 预 压 区翼 板 预 压 区顶 板 、 腹 板 预 压 区 410堆 砂 袋混 凝 土
33、块 、 砂 袋堆 砼 预 压 块 、 砂 袋堆 砂 袋 68吨1.吨混 凝 土 块 、 砂 袋图示中各部分重量为普通梁段，其余重量分布在横隔板处。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 25满载后对观测点每 6 个小时进行一次观测，作好详细记录。待沉降不明显（最后两次沉降量平均值之差不大于 2mm）趋于稳定时方可进行卸载, 按预压加载顺序分级卸载，在卸载过程中进行沉降量观测，卸载后继续观测一天。注意观察，加载过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。预压过程中实时进行沉降观测。卸压完成后，
34、要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高） ，用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果调整支架的标高。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 26荷载作用变形量计算加载前的初始读数-满载稳定后的终读数=总变形量加载前的初始读数-空载稳定后的终读数=非弹性变形量总变形量-非弹性变形量=弹性变形量数据处理以变形量为纵轴Y，以观测间隔时间为横轴T，绘制不同点的变形速率图。以梁水平纵向为X轴，不同点的弹性变形量为Y，连接个点绘制出梁的纵向弹性变形
35、曲线。预压试验报告的整理1） 、依据梁模纵向的弹性变形曲线、设计的预应力干缩自重等通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 27造成的拱度曲线、设计要求的成品梁的拱度曲线的叠加得出模架立模时的拱度曲线。2） 、根据观测的弹性变形量再综合对最终的拱度调整，相对量不大时可忽略不计。3） 、根据现场实测的数据，遵照规范要求，对原始数据加以分析、汇总，并与设计计算值加以对比，依据对比结果给出试验结论；最后整理成现场预压试验报告。7.6 支座施工在墩身及支座垫石施工时，应预留支座的地脚螺栓孔，其平面位置及埋置深度按设计及支座尺寸精确放样施工。支座安装时将预留孔清理干净，采
36、用环氧砂浆灌注埋置固定永久支座的地脚螺栓。支座垫石的厚度应根据永久支座实际厚度确定，并保证支座的顶面标高与设计一致。支座安装后，立即用仪器检查其平整度及高程，发现误差当即调整，并满足四角高差1mm，轴线偏差1mm的规范要求。支座安装后，及时将底螺栓锁定。支座上座板和墩顶梁段预设纵向预偏量，支座纵向预偏量指支座上板纵向偏离理论中心线的位置。施工过程中应根据具体的合拢温度、预应力情况、施工工期等确定合理的支座预偏量。计算支座预偏量：自重+二期恒载+预加力+收缩徐变。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 28表7.6-1 支座预偏方向及数量表支点位置 边支座 中支
37、座 固定支座 边支座预偏量 54 35 0 19方向 0表7.5-2支座平面布置图7.6.1 支座施工工艺严格按照支座生产厂家株洲时代新材料科技股份有限公司提供的连续梁支座安装指导方案进行施工，安装时由厂家现场进行指导。支座安装完成后，四周采用橡胶袋进行防护。在墩身及支座垫石施工时，应预留支座的地脚螺栓孔，垫石顶面四角高差不得大于 2mm。支座采用预埋套筒和锚固螺栓的连接方式，在墩台顶面支撑垫石部位须预留锚栓孔，锚栓孔预留尺寸：直径为套筒直径加 60mm，深度为套筒长度加 60mm，预埋锚栓孔中心及对角线位置偏差不超过 10mm。支座安装后，立即用仪器检查其平整度及高程，发现误差当即调整，并满
38、足四角高差1mm，轴线偏差1mm 的规范要求。支座安装后，及时将底螺栓锁定。通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 29支座安装工艺细则：1）球型钢支座组装后，调平，连接板固定，预偏量设置方式如下：支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离理论中心线的位置，设1 为梁的弹性变形及收缩徐变引起的各支点处的位移量，设 2为各支点由于体系温差引起的偏移量，各支座处的纵向偏移量应根据各跨合拢段施工时的气温，由式 =（1+2）求得，式中负号表示按计算所得的反方向设置偏移量。2）支座安装前，工地应检查支座连接状况是否正常，但不得任意松动支座上、下连接螺栓。3）凿毛支座就位部位的支
39、承垫石表面，清除预留锚栓孔中的杂物，安装灌浆用模板，并用水将支承垫石表面浸湿。4）用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面与支承垫石之间预留有 25mm 空隙，安装灌浆用模板。 30制5m20制3制制4m 5）仔细检查支座中心位置及标高后，用无收缩高强度灌注材料灌浆。灌浆材料性能要求如下：通榆运河特大桥（75+125+75）m 连续梁边跨现浇段及合拢段施工方案 30抗压强度（MPa） 泌水性 不泌水8h 20 流动度 220mm12h 25 温度范围 -15+4024h 40 凝固时间初凝30min 终凝3h28 h 50 收缩率 2%56d 和 90d 后 强度不降低 膨胀率 0.1%6）采用重力灌浆方式，灌注支座下部及锚栓孔间隙处，灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。重力式灌浆示意图如下：7.6.2 支座灌浆养护1） 搅拌（1）首先计算好单个支座的灌浆料用量（容量按2.2吨/立方米计算） ，保证每个支座一次连续灌注完成。拌和水以重量计，水必须称量后加入，精确至0.1Kg。加水率必须以产品出厂检验报告提供的加水率数据为准。拌和用水应采用饮用水。（2）快硬灌浆料搅拌时要求必须使用机械搅拌。机械搅拌时，
