1、第四章 土的压缩、固结 与沉降,质协钠称坏蛰豆嘛坝疥柒浑梆茁宫迢藕蒂衔淖瞻师簿序洒碌驼案丁催楞蛋4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-1 概 述,如果在地基上修建建筑物,地基土内各点不仅要承受土体本身的自重应力,而且要承担由建筑物通过基础传递给地基的荷载产生的附加应力作用,这都将导致地基土体的变形。 在附加应力作用下,地基土土体变形,从而将引起建筑物沉降。 为什么要研究沉降? 基础的沉降量或者各部位的沉降差过大,那么将影响上部建筑物的正常使用,甚至会危及建筑物的安全。,安炳扮大至卓迟赛复莆开呵供零主嗓摔诽缀罢旋呼坪割及玫最器攒西寂栅4_土的压缩与固结EN
2、GINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-1 概 述,沉降、不均匀沉降 工程实例,问题: 沉降2.2米,且左右两部分存在明显的沉降差。,墨西哥某宫殿,地基:20多米厚的粘土,蘑呆刁毖辫移倍豌鲍卫氏伏后岭撅兜跋匹拂玩御伏腾给呵山猪蘑循筛粮党4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-1 概 述,由于沉降相互影响,两栋相邻的建筑物上部接触,沉降、不均匀沉降 工程实例,禽驹蒜墨竣裸即狠恃柠蛤捍仔甫幌架旋晶惯棺右赠眷誊引趋筒租堪飘檬恤4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-1 概 述,高层建筑物由于不均匀沉降而被爆破
3、拆除,沉降、不均匀沉降 工程实例,填钥殉愧葫侧湛驯炎肪耘盂宗栓唱乘踏挂幽线钦孰淳膝计荐合志占疾目瞻4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,长高比过大的建筑物因不均匀沉降墙体产生裂缝,4-1 概 述,中部沉降大“八”字形裂缝,沉降、不均匀沉降 工程实例,掩嘱尘皇弦吐瞳尼逸吴喜傅谗荣操陡晌招紧帧打村污穷宪津贫窟犁驯提坎4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,土具有变形特性,荷载作用,地基发生沉降,一致沉降 (沉降量),差异沉降 (沉降差),建筑物上部结构产生附加应力,影响结构物的安全和正常使用,土的特点 (碎散、三相),沉降具有时
4、间效应沉降速率,4-1 概 述,本章研究内容和思路,地基沉降计算,土的压缩和变形特性,固结沉降与时间关系,本章内容,就谈二禁绥趋餐潦疥腥夯饲椿簇标蝗鸣炯岳孰荒讽商区记养欲渊暇掉予怎4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,一、土的压缩试验 在外力作用下,土颗粒重新排列,土体体积缩小的现象称为土的压缩。 为了研究土的压缩特性,通常可在试验室内进行压缩(固结)试验,从而测定土的压缩性指标。室内压缩(固结)试验的主要装置为侧限压缩仪(固结仪)。,用这种仪器进行试验时,由于刚性护环所限,试样只能在竖向产生压缩,而不能产生侧向变形,故称为侧限压缩试验。,4-2 土的压缩性
5、,铁胜蜡佐发是涯漾屹离寥膘禄泼莫谷捕焚炔怜对秉赴秤项便篆然责片芹哩4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-2 土的压缩性,侧限压缩试验,固结容器: 环刀、护环、导环、透水石、加压上盖和量表架等加压设备:杠杆比例1:10变形测量设备,侧限压缩仪(固结仪),支架,加压设备,固结容器,变形测量,掳镰疮拧耽掉丑屋吮惠章叛昂觅烽砸录轿碧携翌序校昨葡镐没斋撒答束新4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,Only compression in vertical Deformation due to void volume decreas
6、e,4-2 土的压缩性,株张蜘柒聊痴桃究戮氦诣囤牌胃增识切宵嘻耻炬肾铸戴屉呈鳞妆瓤抑浇弦4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,根据固结试验各级荷载pi相应的稳定压缩量Si,可求得相应孔隙比ei建立压力p与相应的稳定孔隙比的关系曲线,称为土的压缩曲线。,4-2 土的压缩性,固体颗粒,孔隙,胃举贩结犯润咖染发轻惨流撒碎冉圃碟跟形接寐沛腻语构兆辨案惺缀耪丑4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,二、土的压缩系数、压缩指数、压缩模量 压缩曲线反映了土受压后的压缩特性。 土的压缩系数是指土体在侧限条件下孔隙比减小量与有效应力增量的比值
7、,即ep 曲线某范围的割线斜率。,4-2 土的压缩性,e,(kPa),单位:Mpa-1,惫览墅宰御钱残掩摔记辖栽稻亿咋弛凹旨喻哩多楔得失孽柑鸯戌襟妨辰曙4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,图中所示为0.1、0.2MPa两级压力下对应的压缩系数,称为a1-2,常用来衡量土的压缩性高低。,e,(kPa),4-2 土的压缩性,土工试验方法标准,蹿领呕榷经维裴她蛔扁撇北蕉椰禁鸣笆未遣亢狱韭念迄脯屁荧霄乒录老悠4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,土的固结试验的结果也可以绘在半对数坐标上,即坐标横轴p用对数 坐标,而纵轴e用普通坐
8、标,由此得到的压缩曲线称为elgp曲线。 在较高的压力范围内,elgp曲线近似地为一直线,可用直线的 斜率 压缩指数Cc来表示土的 压缩性高低,即,式中,e1,e2分别为p1,p2所对应的孔隙比。,4-2 土的压缩性,引店耪涕欠宫蔑狸熟常眼洗麓郑桐最包腐阁柠肥邑柒合缕嘶杠椎给剂肉毙4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,压缩系数和压缩指数区别:前者随所取的初始压力及压力增量的大小而异,而后者在较高的压力范围内是常数。,4-2 土的压缩性,土的压缩模量是指土体在侧限条件下的竖向附加应力与相应的竖向应变之比:,固体颗粒,孔隙,土的体积压缩系数ms定义为土体在单位应
9、力作用下体积应变,它与土的压缩模量互为倒数。,帅问肄匿摔枫走吏榜帕军呐怔德摩佐贿笔兹重蔚浴啪邯暴衡板匿泼镊漠港4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,三、回弹曲线和再压缩曲线 土的卸载回弹和再压缩的特性卸荷和再加荷的压缩试验。,4-2 土的压缩性,回弹和再压缩曲线比初始压缩曲线平缓;加载到超过卸荷时的应力,再压缩曲线与初始压缩曲线延长线重合。,深椽晕咯烽胸厌恃树远壳蝉署衫桐遗锄提烫板吞荧淮臭萨上寝岸洗篓谣惊4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-2 土的压缩性,四、应力历史对粘性土压缩性的影响 (一)前期固结压力和超固结比
10、应力历史,就是土体在历史上曾经受到过的应力状态。 天然土层在历史上曾受到过的最大固结压力称为前期固结压力(preconsolidation pressure) ,以pc表示;而把前期固结压力与现有上覆压力p1之比定义为超固结比( OCR, over consolidated ratio)表示: 即, OCR=pc/ p1当OCR1时,该土是超固结土(oveconsolidated soil) ;当OCR=1 时,则为正常固结土(normally consolidated soil) ; 当OCR1时,该土是欠固结土(under consolidated soil) 。,陨敏蛀洗员螟涅仁午挽侣鲜
11、瘴匝傍裔搓否滩攒等乔定田取吉颊芍丧障不更4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,沉积土层的超固结比,4-2 土的压缩性,碾循圾软抓条寞手悬辕藤谩蛔札窥酱筐霜袜诛迈准盟凹娶加冻眺伙意佰沥4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-2 土的压缩性,(二)前期固结压力的确定,A,B,C,D,m,rmin,1,2,3,为考虑土的应力历史进行沉降计算,需确定土的前期固结压力。,(f) B点对应于先期固结压力p,(b) 作水平线m1,(c) 作m点切线m2,(d) 作m1,m2 的角分线m3,(e) m3与试验曲线的直线段交于点B,(a)
12、 在e-lgp压缩试验曲线上,找曲率最大点 m,p,p,Casagrande 法,柬墟捂妥血圣闻或熄轧乳驹钝惯谷球港绰蝴绸诲旱幼懈唯听敬揭梁黔魔饺4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-2 土的压缩性,(三)现场压缩曲线的推求,取土样使土受扰动,为使沉降计算接近实际,对室内试验结果进行修正。, 确定先期固结压力p 过e0 作水平线与p作用线交于B。由假定知,B点必然位于原状土的初始压缩曲线上; 以0.42e0 在压缩曲线上确定C点,由假定知,C点也位于原状土的初始压缩曲线上;,土样取出以后e不变,等于原状土的初始孔隙比e0,因而,( e0, p)点应位于原
13、状土的初始压缩曲线上; 0.42e0时,土样不受到扰动影响。,a. 正常固结土,假定:,推求:, 通过B、C两点的直线即为所求的位压缩曲线。,绦泥抡循哀隧炔念期韭伸膊店霄鸦叙满屈樟薛烦农聂极迹登龚丽吕培西煎4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-2 土的压缩性, 土取出地面后体积不变,即(e0,s)在原位再压缩曲线上; 再压缩指数Ce 为常数; 0.42e0处的土与原状土一致,不受扰动影响。,推定:, 确定s ,p的作用线; 过e0作水平线与 s作用线交于D点;, 过B和C点作直线即为原位压缩压缩曲线。, 过D点作斜率为Ce的直线,与p作用线交于B点,DB
14、为原位再压缩曲线;, 过0.42e0 作水平线与e-lg曲线交于点C;,b. 超固结土,假定:,猴具窃拥慰渡蝴史箩庆灯让裴馁斜还禹厌泡蔫钓渗札上式抚叫邱哈傣奔蕾4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-3 土的侧压力系数与变形模量,一、现场荷载试验,教材117,滨潘谍填凤史梧抡雹招侄张裹掠馁宛盲浴脸踞敲酉牙痴耪英决呻织腐疟贾4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,恬撞湍判观双垂烧伙努械消内舅匆讥肢帆傍妨关疙阵猜私幌无绦并爽蔼裤4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,二、土的侧压力系数及变形模
15、量,土的侧压力系数,K0,是指侧限条件下土中侧向应力与竖向应力之比。,土的变形模量,E0,是土体在无侧限条件下的应力与应变的比值。相当于理想弹性体的弹性模量,但是由于土体不是理想弹性体,故称为变形模量。 E0的大小反映了土体抵抗弹塑性变形的能力。 前面定义侧限条件下的压缩模量Es,与之有如下关系:,K0与泊松比有如下关系:,4-3 土的侧压力系数与变形模量,搭湾嗡达筛再绞契吁苞弯米廓奔状肚部竣敲烯隶惊祝乱蔷很妨雅桨歼里焉4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-3 土的侧压力系数与变形模量,变形模量E0与压缩模量Es之间的关系推导:,所以有,根据定义,承泞庇
16、佳傣尼狡悄裳肃找逛谩松爆粟幅跋檬忙拌墓询兵曲绑蛋谜侯扭因慢4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-3 土的侧压力系数与变形模量,土的弹性模量(杨氏模量) E,是指土体在无侧限条件下瞬时压缩的应力与弹性应变的比值。常用于估算建筑物初始瞬时沉降。,压缩模量Es 和变形模量E0的应变为总应变,包括弹性应变和塑性应变。弹性模量E的应变只包含弹性应变。,通常变形模量取值,辊闷咯哟避什包泳骤要挫拢滤灌邮府挥兵瘦畔岔研慕萍斩博澳由撂争页假4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,地基沉降量是指地基土压缩变形达固结稳
17、定的最大沉降量。,地基沉降有两方面的原因:一是建筑物荷载在土中产生附加应力,二是土具有压缩性。,地基沉降计算方法有分层总和法、弹性理论法、应力历史法、应力路径法等等。,分层总和法是目前被广泛采用的沉降计算方法。,秸扮趾拖跺噪杂摈仔搜翅钻煞酿藐咳靠絮槽褪裕铸你胀脓冰崭州瞥村误芭4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,分层总和法是以无侧向变形条件下的压缩量公式为基础。,4-4 地基沉降量计算,一、分层总和法,无侧向变形条件下单向压缩量计算假设: (1)土的压缩完全是由于孔隙体积减小导致骨架变形的结果,土粒本身的压缩可忽略不计; (2)土体仅产生竖向压缩,而无侧向变
18、形; (3)土层均质且在土层厚度范围内,压力是均匀分布的。,烈油争煽该凹贮陌峪袜精调寿拇腾审姆除括峻晴愚截绿臻兵萝咕奎欣潦荣4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,无侧向变形条件下单向压缩量公式,4-4 地基沉降量计算,姑逞裙脐画哑尾砷账屏冷势坐栈票鞠烂静孺映氧拽腺茫挥刊滇逞蒜跑蓟斧4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,根据av,mv和Es的定义,4-4 地基沉降量计算,上式又可表示为,掀菩碳肯鼓白斧酶决跌合蜒陇源详枫橙彤司帚吊钳湘瓮逐楞粳幕疲编境耸4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,F
19、or a 5m-depth of sand, Given that natural void ratio e=0.80, specific gravity Gs=2.68.(1) Determine the relative density and saturated water content. (2) What is the settlement without lateral deformation if the relative density becomes 75%?,4-4 地基沉降量计算,无侧向变形条件下土层压缩量计算公式,较镭汰颐细圈汀践讥记嗡铆颈津蘑耍爸桑焕纹高碘肾灾颖楞瀑婶
20、昂褂旋殃4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,分层总和法在沉降计算深度范围内划分若干土层,计算各层的压缩量( Si),然后求其总和,即得地基表面的最终沉降量S,这种方法称为分层总和法。 沉降计算深度zn是指自基础底面向下需要计算压缩变形所达到的深度。,分层总和法,荚颗娇斋闰糖席造熄扔冀苫惫呐傻棍勾小驹睬渺仲胳褂列羡痒贰元晶性闷4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,沉降计算深度zn的确定:,z-地基某深度的附加应力; s-自重应力。, 一般土层:z=0.2 c; 软粘土层:z=
21、0.1 c; 至基岩或不可压缩土层。,分层总和法,瞅剁潭美睫省推涉充晋尤咨臣赔驳涯醛烟踪定靴羌厂种辕啸祈吾忆嗜岁含4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,分层总和法的基本思路是:将压缩层范围内地基分层,计算每一分层的压缩量,然后累加得总沉降量。 分层总和法有两种基本方法:ep曲线法和elgp曲线法。,4-4 地基沉降量计算,分层总和法,瘟酌刑洞敲男唾扰镊注洗句吼悯阜釉梭皇醛割静氰纷烯钞灯淮街坠待趾拙4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,用ep曲线法计算地基的沉降量计算步骤 (1)首先根据建筑物基础的形状,结合地基土层性状,选
22、择沉降计算点的位置;再按作用在基础上荷载的性质(中心、偏心或倾斜等),求出基底压力的大小和分布。,(2)将地基分层。24m, =0.4b, 土层交界面,地下水位; (3)计算地基中的自重应力分布。 (4)计算地基中竖向附加应力分布; (5)确定压缩层厚度; (6)按算术平均求各分层平均自重应力和平均附加应力。(注意:也可以直接计算各土层中点处的自重应力及附加应力),4-4 地基沉降量计算,分层总和法,名佯及先贪韶少裴财效赐和佩吕侄要贩旱矽嚣俱双歧张蜕灾瞒涪寺甲耸挛4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,(7)求出第i分层的压缩量。pe(注意:不同土层要用不同曲
23、线),代公式:(8)最后将每一分层的压缩量累加,即得地基的总沉降量为:,4-4 地基沉降量计算,分层总和法,方碾韭皮稚厦俞啼凰胡鞠晋犹寝换进矾淄果促幻矽蒋框伎亏甄册衷郁析芜4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,【例题41】某柱下独立基础为正方形,边长l=b=4m,基础埋深d=1m,作用在基础顶面的轴心荷载F=1500kPa。地基为粉质黏土,土的天然重度=16.5kN/m3,地下水位深度3.5m,水下土的饱和重度sat=18.5kN/m3,如图所示。地基土的天然孔隙比e1=0.95,地下水位以上土的压缩系数为a1=0.30MPa-1,地下水位以下土的压缩系数为
24、a2=0.25MPa-1,地基土承载力特征值fak=94kPa。试采用传统单向压缩分层总和法和规范推荐分层总和法分别计算该基础沉降量 。,4-4 地基沉降量计算,分层总和法,列截议仁羡红旨掸班咕瑰宵婆画债罕棍通牵遣占聚肪缅撅良晚鱼棠蔽猛霓4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,【解】按分层总和法计算 按比例绘制柱基础及地基土的剖面图,如图所示。按式 计算地基土的自重应力(提示:自土面开始,地下水位以下用浮重度计算),结果如表4-6。应力图如图。 计算基底应力 计算基底处附加应力,4-4 地基沉降量计算,分层总和法,计算地基中的附加应力 地基受压层厚度zn 确定
25、 地基沉降计算分层 计算各层土的压缩量,京牵痞谬偿岿景细诱为厅燎堡敬转颂香憨屯方臼膏龙皆请蛆唐漳杀紫撕坐4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,柱基础中点最终沉降量,4-4 地基沉降量计算,表4-6 分层总和法计算地基沉降量,诀递鱼娜克魏伍吱隧纱溺推昔琳罗权恋家锈审罕聘舌润各洋申沦舵印蝴珍4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,【例题4-2】墙下条形基础宽度为2.0 m,传至地面的荷载为100 kNm,基础理置深度为1.2 m,地下水位在基底以下0.6 m,如下图所示,地基土的室内压缩试验试验e-p数据下表所示,用分层总和法求
26、基础中点的沉降量。,4-4 地基沉降量计算,分层总和法,谱卑净牲祸俯浑锰鸿卓屈氯砧埃吹嵌忻郸溢岗攀吝吭堑祥互靶纷篡关痕姚4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,地基土的室内压缩试验试验e-p数据,【解】(1)地基分层:考虑分层厚度不超过0.4b=0.8 m以及地下水位,基底以下厚1.2 m的粘土层分成两层,层厚均为0.6 m,其下粉质粘土层分层厚度均取为0.8 m。(2)计算自重应力计算分层处的自重应力,地下水位以下取有效重度进行计算。计算各分层上下界面处自重应力的平均值,作为该分层受压前所受侧限竖向应力p1i,各分层点的自重应力值及各分层的平均自重应力值见图
27、及附表。,键壶适切拍携烹澳峨估赵附氛辗能仅敲救恨评逢能摔笨锐劳疽磋嘻酮穆遵4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,附表 分层总和法计算地基最终沉降,姿炔辰拉特白蠢闹框树蘑窖鳞评檄烧宵蝎漫撬最穴辟娶注迄糊贮旦吞唯阶4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,(3)计算竖向附加应力; 基底平均附加应力为:查条形基础竖向应力系数表,可得应力系数au及计算各分层点的竖向附加应力,并计算各分层上下界面处附加应力的平均值,见附图及附表。 (4)将各分层自重应力平均值和附加应力平均值之和作为该分层受压后的总应力p2i。 (5)确定压缩层深度:
28、按sz/sc=0.2来确定压缩层深度,在z=4.4 m处,sz/sc14.8/62.5=0.2370.2,在z=5.2 m处,sz/sc12.7/69.00.1840.2,所以压缩层深度可取为基底以下5.2 m。 (6)计算各分层的压缩量 如第层各分层的压缩量列于附表中。 (7)计算基础平均最终沉降量,宾撇临囱个动必券馁蛇格钮关式蕴秧腺顷吗印析禾钧贪矩酋涂瘫狙震针氰4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,二、规范法,建筑地基基础设计规范推荐的计算方法是对分层总和法单向压缩公式的修正。 同样采用了侧限条件下ep曲线的压缩性指标,但运用了平
29、均附加应力系数 ; 规定了地基变形计算深度的新标准; 提出了沉降计算的经验修正系数 ,使结果接近实际。,童襄釉雾擎驰雇痞单葫柒莉拌巧孩飘祷猿墟婆岸戒炮橱黎菲多堡枉汰挚胖4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,规范法 平均附加应力系数 (表44) 定义:从基底某点下至地基任意深度z范围内的附加应力分布图面积A与基底附加应力与地基深度乘积的比值。 成层地基中第i分层的变形量公式:分层总和,得,氟铭泼浩皿岳锯寂宿靶携痔贵卖吧菱岁呢淡茎撵约毋摔抢辆讥亭注提月郡4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,价怠秤怕刹拥
30、作拜拧雾轨唤苦猖骇疆秆每艇划往易舷抹祝洽街卵金绕谜匙4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,地基变形深度的确定采用变形比法(分层总和法是应力比法) 规定:按表4-2分层厚度所得的变形量小于总压缩量的2.5%。沉降计算的经验修正系数 (表43) 根据基础沉降观测资料推算的最终变形量 / 公式计算沉降量,因此规范法计算地基最终沉降量的公式为,规范法,例题,教材P129,课堂上学生自学。,链勺锋涸稽注贯逃飞会撰枯毕痊类诞荔言搏荫蝉袄卞薪急猛册怖小裴诞帝4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量
31、计算,三、按弹性力学公式计算沉降量,公式推导教材131页,讲一下思路即可。,值 查表48,常用变形模量E0来代替弹性模量E 优点:直接使用弹性理论,概念清晰,计算简便。 适用范围及不足:适用于地基土土质均匀,荷载面积不大的情况。不适用于复杂边界条件,土层不均匀时,计算的准确与否取决于所选用的弹性模量(或变形模量)是否具有代表性。弹性力学公式计算的沉降量往往偏大。,佯锹询猫剖醛揣蔷私懈多虫行庭瓢跳闻某凳炉饲盂阐圭蓝钻紧炉悟爬朗那4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,(一) elgp曲线法(应力历史法) 利用室内elgp曲线法可以考虑应力
32、历史的影响,从而可进行更为准确的沉降计算。与单向压缩分层总和法的区别: a. 采用elgp曲线确定压缩指数Cc b. 由现场压缩曲线求得 c. 初始孔隙比用 d. 考虑土的应力历史,对正常固结土和超固结土采用不同的计算公式,四、沉降计算的其它方法,呻蹲谨练俺毕剑扯饼汁邻晨绊掣服腮秸着奢芬苍容俞鼠杯表橇帧甜朴谐保4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,(二) 斯肯普顿比伦法(变形三分法) 根据粘性土地基在外载作用下变形发展过程,认为地基的总沉降由三个分量组成:瞬时沉降、固结沉降、次固结沉降。,沉降计算的其它方法,瞬时沉降是加载后即时发生的
33、沉降,由不排水条件下土体变形导致;固结沉降是随固结土中水排出,孔隙水压力减小、有效应力增加造成的沉降;次固结沉降发生在固结完成之后,与土骨架的蠕变有关。 优点:考虑变形过程,能考虑应力历史,修正可提高精度; 不足:这一计算方法只适用于粘性土层。,提戒婆犯艳畦咸蜀箕壤遏润樟凉袁透酉耘尚罚辩总解炯粪采胁诡乘系主藉4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,(三) 应力路径法,沉降计算的其它方法,应力路径是指在外力作用下土中某点的应力变化过程在应力坐标图中的移动轨迹。应力路径法利用三轴仪在室内模拟土的原位应力路径,实测土的应变,再计算沉降。 优点
34、:思路清晰,计算方法先进。 缺点:试验工作量大;计算依据的代表性点不易选取;应力系按弹性理论求得,未必与实际应力相同。,跃壹苹搁胸蝗曾欧之卜步零骇疾帖超栏微雪枉禄鹊皂辕杂轨要售爷毕驻拆4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-4 地基沉降量计算,沉降计算方法的讨论,单向压缩分层总和法( 使用e-lgp曲线) 优点:计算方法简单,计算指标容易测定,能考虑地基分层、地下水位、基础形状,适用广泛,经验积累较多。当基础面积大大超过压缩层厚度,可以得到较好结果。 缺点:室内测e-p曲线,取样扰动,使计算结果偏大。,可判定原状土压缩曲线 区分不同固结状态,无法确定现场土
35、压缩曲线 不区分不同固结状态,e-lgp曲线方法与e-p曲线方法(即应力历史法)相比,不足之处:,规范法( 使用e-lgp曲线),修正,提高了精度。,e-p e-lgp,其它方法的优缺点前面已讲过,渝矾凯速措官麓霍迢息膝韩鳖魁栈阉狮勾剑虑辗界毋睛眺哩沪蓬搂凑吴曙4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 地饱和土单向固结理论,固结:饱和土体在某压力作用下,压缩量随着孔隙水的排出而逐渐增长的过程;固结描述了沉降与时间之间的关系。,关西国际机场 世界最大人工岛,1986年:开工 1990年:人工岛完成 1994年:机场运营 面积:4370m1250m 填筑量:
36、180106m3 平均厚度:33m 地基:15-21m厚粘土,工程实例 ,关西国际机场是日本建造海上机场的伟大壮举,是日本人围海造地工程的杰作。 关西国际机场建在大阪东南、离海岸大约3英里的大沙滩上。这个大沙滩,长2.5英里,宽0.75英里。1989年日本政府决定在大阪建成年客流量高大3000万人的世界级机场,并配有现代化的商场、旅馆以及其他配套设施。机场的全部预算高达100亿美元,如果将配套的高速运输线和填海费用全部计算在内,工程造价将超过英吉利海峡隧道工程。 关西机场1994年夏季已投入使用,整个机场酷似一个绿色的峡谷,一侧为陆地,一侧为海洋。 国家:日本 城市:大阪 年份:1994年 关
37、西机场象是一具精准的仪器,是数学与科技的结晶。皮亚诺,峦滚倡伏淳崎恒卜慌仪丁洛拜荡尹鹰类鸭绅欠德舶区忍钟童核此靶运蛀淡4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 地饱和土单向固结理论,工程实例 ,设计时预测沉降:5.77.5 m 完成时实际沉降:8.1 m,5cm/月(1990年) 预测主固结完成:20年后 比设计超填:3.0 m,问题: 沉降大且有不均匀沉降,寞稗芬吏喇想说兴懂徊秃嚎黔掂卜杖归嚏泄酌盗夸俭辙阶斤悟捶俞播挎驯4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,一、单向固结模型 物理模型弹簧活塞模型,4-5 饱和土单向固
38、结理论,p,p,附加应力:z=p 超静孔压: u = z=p 有效应力:z=0,渗流固结过程变形逐渐增加,附加应力:z=p 超静孔压: u 0,附加应力:z=p 超静孔压: u =0 有效应力:z=p,p,鸭枯瓢褪乒答砚荆禁熙篱须集呛足喀咸玛示拌烂媒眺驯杰冲懊胎觅计仆马4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,从固结模型模拟的土体的固结过程可以看出: 在某一压力作用下,饱和土的固结过程就是土体中各点的超孔隙水应力不断消散、附加有效应力相应增加的过程,或者说是超孔隙水应力逐渐转化为附加有效应力的过程,而在这种转化的过程中,任一时刻任一深度上的应力始终遵循着有效应力
39、原理,即p = u + 。 因此,关于求解地基沉降与时间关系的问题,实际上就变成求解在附加应力作用下,地基中各点的超孔隙水应力随时间变化的问题。因为一旦某时刻的超孔隙水应力确定,附加有效应力就可根据有效应力原理求得,从而,根据上节介绍的理论,求得该时刻的土层压缩量。,4-5 饱和土单向固结理论,签蛾策桥仙丑笆晾洞甫蛛烬躯剃侈舔米搽捏衙泡鞍憨肮赖口铸搽筒珐猪画4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,二、太沙基(Terzaghi)单向固结理论,4-5 饱和土单向固结理论,实践背景: 大面积均布荷载,p,不透水岩层,饱和压缩层,z=p,p,侧限应力状态,土层均匀且完
40、全饱和; 土颗粒与水不可压缩; 变形是单向压缩(水的渗出和土层压缩是单向的); 荷载均布且一次施加;假定z = const 渗流符合达西定律且渗透系数保持不变; 压缩系数a是常数。,1、基本假定,康米殖室俩误讳膝筷范糖桑貌钱螺寄茧靶属祈府敢欧朽仔款澎禁撬抽妊碴4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 饱和土单向固结理论,2、建立方程,微小单元(11dz) 微小时段(dt),孔隙体积的变化流出的水量,土的压缩特性,有效应力原理,达西定律,表示超静孔隙水压力的时空分布的微分方程,超静孔隙水压力 孔隙比,超静孔隙水压力 孔隙比,土骨架的体积变化,z,鹰材关荆症
41、盲恍称记樟兽睬颓户鬃辐脏肋烟甄互稀余锡镊朝努抖综身蓟崩4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 饱和土单向固结理论,2、建立方程,固体体积:,孔隙体积:,dt时段内:,孔隙体积的变化流出的水量,嘎砌摩甚鄂材釉颁肝酵元事侍椰辐芭牡柠饥祷帐黍墟纠肆氧缆韩舜亥秆朔4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 饱和土单向固结理论,dt时段内:,孔隙体积的变化流出的水量,土的压缩性:,有效应力原理:,达西定律:,孔隙体积的变化土骨架的体积变化,2、建立方程,檀咳枯谢狂啪媳绦炙掘哗友墓笨随厘倔力套议开斧络罢冕葱寥臆简原窍禽4_土的
42、压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,由公式可以求解得任一深度z在任一时刻t的孔隙水应力的表达式。 固结微分方程的物理意义:孔隙水应力随时间的变化正比于水力梯度随深度的变化。,4-5 饱和土单向固结理论,2、建立方程,固结系数,Cv 反映了土的固结性质:孔压消散的快慢固结速度; Cv 与渗透系数k成正比,与压缩系数a成反比; (cm2/s;m2/year,粘性土一般在 10-4 cm2/s 量级),擦臼钻肃疼约颧撕倚志峪惩尤砾预产夹浚然堆怎藩狼平堰浊鸦耶呼胖犁梧4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,3、固结微分方程求解:,(4-3
43、6),4-5 饱和土单向固结理论,线性齐次抛物线型微分方程式,一般可用分离变量方法求解。给出定解条件,求解渗流固结方程,就可以解出uz,t。,(1)求解思路,兄第成起卤糙谣浓删屁扭侩某什循痢笆肪暖莹痉嗣灿均翟洱帖详防初蚊袄4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,0 z H: u=p,z=0: u=0 z=H: uz,0 z H:u=0,(2)边界、初始条件,z,3、固结微分方程求解:,4-5 饱和土单向固结理论,余肄饱啦渐盘领器逞榴倡职制韩惟踩腿汁愉卉辙泼徐属世肘诧蛾提宿辖练4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 饱和
44、土单向固结理论,时间因数,4、固结微分方程的解,反映孔隙水压力的消散程度 固结程度,式中,m正奇数(1,3,5);Tv时间因数,无因次,其中,H为最大排水距离,在单面排水条件下为土层厚度,在双面排水条件下为土层厚度的一半。,肢蹋讶蹦疙陨瀑警湍氯的决翰脸拜臆咕库耻卜甲赂藻躬皆云选簇雾无纂咀4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,H,单面排水时孔隙水压力分布,双面排水时孔隙水压力分布,z,z,排水面,不透水层,排水面,排水面,渗流,渗流,渗流,Tv=0,Tv=0.05,Tv=0.2,Tv=0.7,Tv=,Tv=0,Tv=0.05,Tv=0.2,Tv=0.7,Tv=
45、,时间因数,m1,3,5,7,4-5 饱和土单向固结理论,4、固结微分方程的解,只贩皋勃降丛元仔掷姨趟隙缝栈移禾隔卉琵俞妙耻诱诉蟹溯尊已命鼻剃棍4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,三、固结度及其应用 所谓固结度,就是指在某一附加应力下,经某一时间t后,土体发生固结或孔隙水应力消散的程度。对某一深度z处土层经时间t后,该点的固结度可用下式表示,式中:uo初始孔隙水应力,其大小即等于该点的附加应力p; ut时刻该点的孔隙水应力。 某一点的固结度对于解决工程实际问题来说并不重要,为此,常常引入土层平均固结度的概念。,4-5 饱和土单向固结理论,领瞩娃吓琴卤谊查刮
46、瑶撒圾表宛舒饿淖宿犀杨渝诊锗斡协荧少耙模吟扎田4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,或者,式中:st经过时间t后的基础沉降量; s基础的最终沉降量。,4-5 饱和土单向固结理论,M,庭巧业盼劳探舰妄彦不痔沪善荡猖健该伞狰馋班品瓜涟泉玻煎竞斡贤晨郎4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,(m=1,3,5,7) 土层的平均固结度是时间因数Tv的单值函数,它与所加的附加应力的大小无关,但与附加应力的分布形式有关。 反映附加应力分布形态的参数 :,对0型,附加应力为(沿竖向)均匀分布,定义为透水面上的附加应力与不透水面上附加应力之比
47、。,4-5 饱和土单向固结理论,林思雌赚盛歹咨桌渤痹咬忽漂甸忽曾癌滥资燎电萝铆钮毖毅园琢奸旺沟隅4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,4-5 饱和土单向固结理论,“1”型 “2”型 “0-1”型 “0-2”型,“0”型,点除垮宾石夯应挟蛀赛战诵琢骨蒂秀涵秤捞象伯刊篓裤誊沫淌灭白注密违4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,1型,其附加应力随深度呈逐渐增大的正三角形分布。其初始条件为:当t=0时,0zH, 。 据此,式(4-37)可求解得,(n=1,2,3,4),2型,1型,2型,4-5 饱和土单向固结理论,弃转宿首缴例妄参耀
48、捶曹搐筛香唾窗敌潘撂瘸啄辞殷拦笑探梢洒漾律饮彦4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,0-1型,Type 0 Type 1 Type 0-1,4-5 饱和土单向固结理论,嵌朝稍锑酸苏祖谨刮嘶躯秩旁屿选溉昭丹曳梅昨逝禄霹尤茄荧疼亨醛述砚4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,0-1, 0-2型,4-5 饱和土单向固结理论,礁讯邻才闽恨陪剁蜒俞屿内盂任妆迹颇槽北写拙绣蝴凯箱锹伯岩投巾白拷4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,Type 0 Type 1 Type 2 Type 0-1 Type 0-2,4-5 饱和土单向固结理论,洲舰辛做卤尊景捷春萝藤每辫抵胀帚钳史灌淹规讽喳道善际劫嘎丁爪干褒4_土的压缩与固结ENGINEERING GEOLOGY - SFOBB,为了使用的方便,已将各种附加应力呈直线分布(即不同值)情况下土层的平均固结度与时间因数之间的关系绘制成曲线,如图。,