1、黄淮学院 建筑工程系 毕业设计11 设 计 资 料1.1 工 程 概 况昆 明 市 畅 游 牌 纪 念 品 加 工 车 间 为 一 单 跨 单 层 钢 筋 混 凝 土 厂 房 ， 厂 房 总 长 60m，跨 度 24m， 柱 距 6m， 中 级 制 300/50 KN 及 150/30KN 桥 式 吊 车 各 一 台 ， 跨 度LK=22.5m,轨 顶 标 高 :9.0m， 厂 房 平 面 图 ：1图 1，单层厂房平面布置1.2 设 计 资 料屋 面 构 造 ：二 毡 三 油 防 水 层 (上 铺 绿 豆 砂 )；25mm厚 水 泥 砂 浆 找 平 层 ；加 气 混 凝 土 保 温 层 100
2、厚 ；冷 底 子 油 一 道 ， 热 沥 青 二 道 ；15mm厚 水 泥 砂 浆 找 平 层 ；预 应 力 混 凝 土 大 型 屋 面 板 。围 护 结 构 ：240mm厚 普 通 砖 墙 ， 双 面 清 水 墙 ； 钢 框 玻 璃 窗 宽 高 ： 3600mm4800mm和3600mm1800mm。 按 （ 0.45KN/m2 ） 计 。地面:钢 筋 混 凝 土 地 面 ,室 内 外 高 差 150mm。 1.3 设计基本原始资料自然条件：基本风压为 0.35kN/m2，风荷载， ，基本风压 取0wzk0黄淮学院 建筑工程系 毕业设计20.35kN/m ，风振系数 ，风荷载体型系数 根据附
3、表确定，风压高度变化2 zz0.1s系数 根据附表确定。地面按 B 类，基本雪压为 0.3KN/m2，屋面活荷载为z0.5kN/m2。地质条件：场地地面以下0.8m内为杂填土，其下为粘性土，地基承载力特征值为230kN/m 2，土质均匀，地下水位为天然地面下 2.8m,且无侵蚀性。该工程抗震设防烈度为8度。1.4 材料柱 钢筋：箍筋为HPB235级钢筋、受力钢筋HRB335级钢筋。混凝土C30基础： 钢筋：HPB235，混凝土采用C25。1.5 设计要求1) 初步确定排架结构布置方案；2) 对结构上部的标准构件进行选型，并进行结构布置；3) 排架的荷载计算和内力分析； 4) 排架柱的设计；5)
4、 柱下独立基础的设计1.6 构 件 选 型 及 屋 盖 布 置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图（2）所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无檩体系。黄淮学院 建筑工程系 毕业设计3图（2）厂房剖面图 (高程 ，长度 （1） 屋面板采用1.5m6m预应力混凝土屋面板，根据屋面做法求得屋面荷载，采用标准图集92G410（一）中的YWB2 IV，屋面板自重标准值为1.4KN/m 2（包括灌缝自重） 。（2） 天沟板(外天沟排水)天 沟 板 （ 770mm宽 外 天 沟 ） ： TGB77-1； 自 重 ： 2.02KN/ 。（3） 屋架采用( 2
5、4m 钢 屋 架 ),自 重 (估 计 ):55KN/支 柱 。 屋 架 端 部 支 座 中 心 距 厂 房 定位 轴 线 150mm。（4 ） 屋盖支撑 在端部第二开间的屋架端部和跨中设三道垂直支撑、其他跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。 （5） 吊车梁吊 车 梁 :选 钢 筋 混 凝 土 吊 车 梁 CG426(二 ), YMDL-6B、 YMDL-6Z， 自 重 45.5KN/根 ,梁端 部 截 面 尺 寸 : bh=3001000mm。 轨 道 联 结 G325,自 重 :0.81KN/m 。（ 6） 基 础 梁 ： 选 自 G320， JL-1、 JL-2、 JL
6、-17； 自 重 ： 16.70KN/根 :截 面 尺 寸 :bh=(200 300)450 mm。黄淮学院 建筑工程系 毕业设计4（7） 排架柱柱 截 面 取 :上 柱 矩 形 截 面 :400500;下 柱 工 字 型 截 面 :400800150100。（8） 支撑布置设计采用大型屋面板，可以不设屋架上弦支撑。根据构造要求，设置相应的屋架下弦支撑，并在跨度中点处布置一道垂直支撑。见图（3） 。本设计跨度24m,大于18m，因此需要布置支撑。柱截面高度h600mm,下部柱间支撑做成双片，其间距为柱截面高减去200mm，见图（4） 。图 3，屋架下弦支撑1图4柱的支撑布置1.7 排 架 的
7、荷 载 取 值（1） 排架计算简图的确定 确定柱高。 柱 :柱 顶 标 高 =轨 顶 标 高 H + (0.20-0.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m; 牛 腿 顶 标 高 =轨 顶 标 高 -吊 车 梁 高 (包 括 垫 高 )=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取 7.8m;黄淮学院 建筑工程系 毕业设计5 上 柱 柱 高 =柱 顶 标 高 -牛 腿 顶 标 高 =12.00-7.8=4.2m 下 柱 柱 高 =牛 腿 顶 标 高 +基 础 顶 面 至 室 内 地 坪 距 离 =7.80+0.50(估 计 )=8.3m;（2） 柱尺寸 上柱bh=40
8、0mm500mm, 下 柱 工 字 型 截 面 400800150100 ,截面尺寸如图所示, 确定柱的截面尺寸、几何特性、下部柱子高度和牛腿尺寸，及其有关参数。 （如下图（5） ） 表 1-1A、B 柱参数（H=12.5m, H u=4.2m, H =8.3m）参数 边柱（A、B）Au (mm2) 2.0105Iu (mm2) 4.17109A (mm2) 1.775105I (mm2) 14.38109= H u/H 0.3360.3n = Iu / I 0.2901/ i (N/mm) 0.0193Ec黄淮学院 建筑工程系 毕业设计6图 5 牛腿的截面及参数2 荷载计算 2.1 屋面荷载
9、(图 2) （均为标准值）15mm 厚水泥砂浆找平层 200.015=0.30KN/m 2冷 底 子 油 一 道 ， 热 沥 青 二 道 0.05 KN/m2屋盖支撑 0.07KN/100mm 厚加气混凝土保温层 0.60 KN/m 2二毡三油防水层 0.35 KN/m 2屋面板及灌缝 1.4 KN/m 2 屋面恒载 2.77KN/m 2黄淮学院 建筑工程系 毕业设计7天沟板 2.02 KN/m此外，屋架自重为 55KN/支柱， 天窗架 23KN/支柱。 = =2.776(12+0.77)+55+23=290.24KN (注:0.77 为外檐天沟板宽度)AG1B= = =290.240.05
10、=14.51KN.mMAe1= = =290.240.15=43.54KN.mA2B2图2 2.2 屋面活载(图 3)屋面活载取 (0.5KN/m 2 ，作用于一跨)= =0.506(12+0.77)=38.31KNAG1B= = =38.310.05=1.92KN.mMA1e= = =38.310.15=5.75KN.mA2B2图 32.3 柱自重重力荷载(图 4)查荷载规范： mKN325= =0.40.54.225=21KNAG2B= = =210.15=3.15KN.mMA2e= =(6.75+0.7)0.1775+(1.050.80.4)+(0.40.350.5)+(0.3黄淮学院
11、建筑工程系 毕业设计83520.4)/225=43.81KN.m 图 42.4 吊车轨道连接及吊车梁自重(图 5)= =45.5+0.816=50.36KNAG4B= = =50.360.5=25.18KN.mM4Ae4图 52.5 吊车荷载设有 15/3t 和 30/5t 吊车各一台2.5.1 吊车主要参数(如下图)吊车吨位 Q (KN) 吊车宽 B(m)轮距 K(m)Pmax(KN) Pmin(KN) B(mm)Q1(KN)150/30KN 150 5.55 4.4 185 50 260 74300/50KN 300 6.15 4.8 290 70 300 1182.5.2 吊车竖向荷载D
12、max=290(1+0.2)+185(0.058+0.792)=505.25KNDmin=70(1+0.2)+50(0.058+0.792)=126.50KNDmax在 A(B)柱： =505.25KNmax4DGA= =505.250.5=252.63KN.m MAe3黄淮学院 建筑工程系 毕业设计9图 6= Dmin =126.50KNBG4= =126.500.5=63.25KN.mBM4BeG3D max在 B 柱: = Dmax =505.25KN= =505.250.5=252.63KN.m= Dmin =126.50KNA4= =126.500.5=63.25KN.mA4e32.
13、5.3 吊车横向水平荷载 (a=0.1)的标准值15/3t 吊车一个轮子横向水平制动力 T15=0.1(150+74)/4=5.60KN30/5t 吊车一个轮子横向水平制动力T30=0.1(300+118)/4=10.45KN当一台 30/5t 吊车作用时：Tmax=10.45(1+0.2)=12.54KN当一台 30/5t 和 15/3t 吊车共同作用时：Tmax=10.45(1+0.2)+5.60（0.792+0.058）=17.30KN2.6 风荷载求 (插值法 )z柱顶处(按离地面高度 12.15 计), =1.06z天窗檐口处(柱顶以上各部分风载均可近似以天窗檐口离地面高度 18.3
14、1m 计), =1.21z黄淮学院 建筑工程系 毕业设计10求 和各部分 q ， a=15000mm,h=3120mm,a4h,故取 =0.8sik 1s基本风压 Wo=0.35 KN/m2qk = 6 Wo=2.1 KN/m2szsz风压高度变化系数 按 B 类地区考虑高度取值。风荷载体型系数 的分布如图 7 所s示。 -0.67+0.6-85风荷载体型系数图 7表 2-2q12q34q56q78qz1.06 1.06 1.21 1.21 1.21 1.21 1.21 1.21s0.8 0.5 0.8 0.2 0.6 0.6 0.6 0.5ikq178 1.11 2.03 0.51 1.52
15、 1.52 1.52 1.27作用长度23 119 2.67 2.67 1.19 23方向 q =60.350.81.06=1.78KN/Mk1q =60.350.51.06=1.11KN/M2=2.3(2.03+1.27)+1.19(-0.51+1.52)+2.67(1.52+1.52)= 16.91KNWF2.7 载汇总表见下表（表 3-3）内力的正负号规定见下图黄淮学院 建筑工程系 毕业设计11内力正负号定义图荷载汇总表A（B）柱荷载类型 简图 N(KN) M(KNm)恒载=290.24KNAG121KN2+ =4=21+50.36=71.36KN=43.81KNA3=14.51KN.m
16、AM1+24=43.54+3.15-25.18=21.51 KNm屋面活载=38.31KNAG1 =1.92KN.mAM1=5.75KN.m2吊车竖向荷载Dmax在 A 柱：=505.25KNG4Dmin在 A 柱：=126.50KN=252.63KNmA4=63.25KNmBM吊车横向水平荷载Tmax17.30KN（一台 30/5,一台 15/3）Tmax12.54KN(一台 30/5)黄淮学院 建筑工程系 毕业设计12风荷载 Fw16.91KNq11.78KN/m，q 21.11KN/m3 内力计算3.1 恒载作用下的排架内力计算 752.1)(1232nC8.)(322 )(9.15.2
17、71411 KNHCMRAa )(0.2.8)(422 Aa )(109.8.121Raa)(0KNb分配给 A 柱的剪力为 05.)(baA 柱柱顶的剪力为 )(1.0.KNVa从而求得 A 柱的其它内力为,mM6.4 mM90.6 mKNM9.5, , .N290 31 N4103.2 屋面活载作用下的排架内力计算 752.)1(23321nC黄淮学院 建筑工程系 毕业设计13218.)(12332nC)(7.05.12911 KNHMRAa )(68722 CAa 29.05021Raa)(9.KNb分配给 A 柱的剪力为 05.)(baA 柱柱顶的剪力为, )(29KNVa从而求得 A
18、 柱的其它内力为， ，mKNM14.3 mM61. mKNM42.13.83.3 吊车竖向荷载作用下的排架内力计算（1）当 Dmax在 A 柱时 218.)(2332nC)(62.45.12624 KNHMRAa )(18324 CBb分配给 A 柱的剪力为,KNRba 23.9)64(50)(A 柱柱顶的剪力为 )(1.9.236.4Va从而求得 A 柱的其它内力为， ，mKNM50.8 mKNM3.84 mKNM59.48黄淮学院 建筑工程系 毕业设计14， 0NKN25.0（2）当 Dmin在 A 柱时： 18.)(1332nC)(6.5.12624 KNHMRAa )(2.4.8324
19、 CBb分配给 A 柱的剪力为 KNRba 3.9)6.1.(50)( A 柱柱顶的剪力为, )(47.1.02. Va从而求得 A 柱的其它内力为， ，mKNM7.60 mM48. mKNM62.1， KN501263.4 吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算吊车横向水平荷载 是作用于吊车梁顶面。 =12-9.0=3.0， 3.0/4.20.71maxTuaHa(1) 当一台 30/5t、一台 15/3t 的吊车作用于该跨时：假设 向右作用，maxT608.)1(2)32(335 naaC, ,)(52.068.075max KNTR )(52.10KNRab)(2.11KNVba考虑空间作
20、用分配系数，由规范可以查得 9.分配给 A 柱的剪力为 KNRbaa 47.)52.10.(9.05)(2 A 柱柱顶的剪力为 )(.47.2.121 Va黄淮学院 建筑工程系 毕业设计15从而求得 A 柱的其它内力为， mKNM35.16 mKNM23.150N-(2).当一台 30/5t 的吊车作用于该跨时：假设 向右作用maxT608.)1(2)32(335 naaC)(2.760.545max KNTR分配给 A 柱的剪力为 ba .).2.7(0)( A 柱柱顶的剪力为 6.2.7V从而求得 A 柱的其它内力为， mKNM05.1 mKNM64.12NTmax向左作用与上述情况相反。
21、如下图所示：吊车横向荷载作用下内力图3.5 风荷载作用下的排架内力计算（1）当风为从左向右吹时：在 的作用下，A 柱虚加水平不动铰支座，有公式 ,1q 354.0)1(83341nC黄淮学院 建筑工程系 毕业设计16故 A 柱不动铰支座反力，)(8.75.12.354.01 KNHqCRa在 作用下，B 柱虚加水平不动铰支座反力，其值为2)(9.78.1KNb撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力 和 ，并把它们与 相加后进aRbWF行剪力分配： )(87.14)9.8.716(2)(1 kNRFVbaWaba叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反
22、力相加，即得该柱的柱顶剪力：)(9.8.7541KNaa )(96.1.5.1KNRVbb从而求得 A 柱的其它内力为：, ， mM06. mM4.26 24.（2）当风为从右向左吹时在 的作用下，A 柱虚加水平不动铰支座，有公式 1q 354.0)1(83341nC故 A 柱不动铰支座反力，在 作用下，B 柱虚加水平不动铰支)(91.4521.354.01 KNHCRa 2q座反力，其值为 87.Rb撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力 和 ，并把它们与 相加后aRbWF进行剪力分配： )(87.14)9.8.716(2)(1 kNFVbaWaba叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，
23、即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力： )(9487.1 KNRaa 6Vbb从而求得 A 柱的其它内力为：, ，mM2.51 mM2.1 KNV84.23风荷载作用下的 M、N 图如下图,当风从右向左吹时，其 M、V 图与上述情况相反。黄淮学院 建筑工程系 毕业设计17风荷载作用下的内力图3.6 A 柱的内力汇总A 柱的内力值汇总表（4-4） 荷载类型序号 M( KNm) N(KN)M( KNm) N(KN)M( KNm) N(KN) V(KN)恒载 1 14.61 290.24 -6.9361.60 -5.99 405.41 0.11屋面活载 2 3.14
24、38.31 2.16 38.31 -1.42 38.31 0.29Dmax在 A柱3a -68.50 0 184.13 505.25 48.59 505.25-16.31吊车竖向荷载Dmin在 A柱3b60.77 0 2.48 126.50117.62 126.50-14.47一台30/5t一台15/3t4a16.35 016.35 0151.23 016.25吊车横向水平荷载一台30/5t的吊车4b 15.05 015.05 0121.64 012.54右吹 5a 45.06 0 45.06 0 226.44 0 29.24风荷载 左吹5b51.62 051.62 0211.22 0-23.
25、84黄淮学院 建筑工程系 毕业设计18（1）A 柱的内力值汇总表见表（4-4） ， ，mKNM60.5 mKNM15.0mKNM31.4 31.8（2）A 柱的内力图汇总表见下表A 柱的内力图汇总表（5-5）荷载类型 弯矩图( KNm) 轴力图（KN）恒载屋面活载Dmax在A 柱吊车竖向荷载Dmin在A 柱黄淮学院 建筑工程系 毕业设计19一台30/5t的吊车吊车横向水平荷载 一台30/5t,一台15/3t右吹风荷载左吹4 排架的内力组合（由于 A、B 柱的对称性，所以以下组合过程以 A 柱为例）以 A 柱内力组合为例，列表进行内力组合，见表 6-6。表中所列组合方式栏意义如下。黄淮学院 建筑
26、工程系 毕业设计20表 6-65 柱配筋计算（由于 A、B 柱的对称性，所以以下计算过程均以 A 柱为例）5.1 柱的配筋计算截面以 ; KNmKNM92.40160.1，截面以 672847，截面配筋同 截面。材料：混凝土 C30， 2221.3/,.01/,1.43/ctktfffm钢筋（ ）5HRBmNy箍筋（ ） , ( 级钢)。23P2/f 52.01/sE柱截面参数：上柱 截面：b=400mm,h=500mm , h =460mm , = =40mm , = ;0saA2510m 组合方式M(KN.m N(KN) M(KN.m N(KN) M(KN.m N(KN) V(KN)1.2
27、1+1.40.85(2+（5a）)1.21+1.40.850.9（3a+4a）+5a1.21+1.40.850.9（3a+4a）+5a+Mmax，相应 N74.89 393.88 267.86 975.04 476.28 1027.61 34.861.21+1.40.850.9（3b+4a）+5b1.21+1.40.85(2+0.9（4a+3b）+5b)1.21+1.40.852+0.9（3b+4a）+5b-Mmax，相应 N-134.77 348.29 -86.70 614.99 -482.99 667.56 -62.761.21+1.4 2a+0.9（3b+4a）+5b1.21+1.42+
28、0.9（3a+4a） 1.21+1.4 2+0.9（3a+4a）Nmax,相应M max-160.60 401.92 244.32 1124.17 240.60 1176.74 0.461.21+1.40.850.9（3b+4a）+5b1.21+1.40.85（2+5b） 1.21+1.40.85(2+5b)由可变荷载效应控制组合Nmin，相应M max-134.77 348.29 -72.81 479.51 -260.23 532.08 -27.89黄淮学院 建筑工程系 毕业设计21下柱 截面、 截面， ,80,5.162,0,4 mhhmbbff ;7.)(2,45,750 hAmah f
29、fs 截面界限受压区高度 5.03.10.815cusybEf截面 ， KNhfNbc 6475.0340 截面、 截面 KNhbfbhffccb87.1294 5.162)0(3.10)(0 从内力组合结果看，各组轴力 N 均小于 ，故各控制截面都为大偏心受压情况，均b可以用 N 小、M 大的内力组合作为截面配筋计算的依据。5.2 上柱配筋计算吊车厂房排架方向上柱的计算长度 。附加偏心矩 ae取 20m（大ml4.82.0于 ）305mmNNe4192.4.630 eai 200应考虑偏心距增大系数 。5858hl，取 .10.56.3401925/.0. 21 Afc 98.07.6.51
30、.2 hl 2.198.0.16402140 2210 mleimm7.403.191bfNc且mh250a82/mm4.3025./ maeimm2 61.946/30.1920/ NhfAlssy选 225(As=982mm2)，验算最小配筋率：黄淮学院 建筑工程系 毕业设计22， 满足要求。%2.0491.504982mbhAs垂直于弯矩作用下平面承载力计算，由附表知在垂直排架方向设有柱间支撑设时，垂直于排架方向柱的计算长度 ，则 ，ml64.806.1406mbl轴心受压稳定系数 =0.855，则：)(9.0/sycuAfN=NKNmNmmN 16.254)98/30540/3.14(
31、85. 222 max=401.92kN，满足弯矩作用平面外的承载力要求。5.3 下柱配筋计算下柱计算长度取 ，附加;61.02728.476KKM， Hll5.80.1偏心距 （大于 20 ） 。 b， 4fb，mea.3/0mhf5.1/ Ne 5.4631.02784660 463.5+26.67=490.17mmai,应考虑偏心距增大系数 且取 0.12156.805mhl 0.124.102765.648/3.45. 21 NmmmNAfc, 取 0. 13.0.5.760.49114 2210 mhlei，先假定中和轴位于翼缘内，则mei 547.93.，即中和轴在腹板，应重bfN
32、c 5.903.126/1 hf5.12/新计算 mbfhcf 231103.406271/ hob418黄淮学院 建筑工程系 毕业设计23。 满足要求。可用大偏心受压公式计算钢筋： mahesi 914028542/ 220/ /1/ 174076/3 25.670.131.4910276 2mmmNahfhbxbfNAlsy foffocs 选用 225 和 220， 210As垂直于弯矩作用下平面承载力计算：， l8.65.0 49251076.;107. mIll mAIi .9107.25，取 0.184068mbl)(9./sycufN= )2160/375.3.1 22 mNmN
33、=3153.82kNNmax=1027.61kN所以满足弯矩作用平面外的承载力要求。A 柱的上柱和下柱截面的配筋图见下图 41上柱下柱6 地震横向作用计算6.1 一般重力荷载作用计算黄淮学院 建筑工程系 毕业设计24（1）屋盖结构重力荷载（ ）屋 盖GKNG47.5806127.0467.2屋 盖（2）柱子重： 上柱：21KN ; 下柱：43.81KN KNG81.64柱（3）积灰荷载： 2.3.积 灰（4）吊车梁重 根吊 车 梁 KNG54（5）围护纵墙重： KNBA 97.214.081.465.19纵纵（6）檐墙重： 260.2檐 墙（7）吊车桥架：一台 300/50KN 吊车 KNGc
34、r06.2 平面排架计算图6.3 质量集中重力荷载计算（1） 计算基本周期时： KNGGG 08.21.0297.125.081.6425.0.4502.347.580. 檐 墙纵 墙柱吊 车 梁积 灰屋 盖（2） 计算地震作用时： KN637.91 檐 墙纵 墙柱吊 车 梁积 灰屋 盖（3） 吊车梁面标高处 KNGcr1266.4 排架周期计算（1）单柱位移计算 已知 25108.2,3010.3 10438.,7.45.,244449cmEcmNEIIHcc luu 查混凝土结构设计规范 KNmIIluUCba 3233733 1065.1048.4. 黄淮学院 建筑工程系 毕业设计25（
35、2）排架横梁内力计算21.651baK 5.01,.0. AaBA VxV（3）排架侧移计算 KNmxa /825.165.1331 （4）排架基本周期计算 查2001 规范知 8.0TSGT 31.08.02211 6.5 排架横向水平地震作用计算该厂房位于 8 度区，场地土为 ，根据2001 规范规定，其地震动峰值加速度为0.2g, ，属二区，其水平地震影响系数 。sg4. 6.0max排架底部的总地震剪力应为： KNGFTsTsEK gg61.53.97054. 54.1.3.4,23.1 9.0max9.01故柱顶处的横向水平地震作用即为 FE6.5吊车梁面标高处由吊车桥架引起的横向水
36、平地震作用应为 HFcrcr 19.2316054.1 6.6 排架地震作用效应计算及考虑空间工作影响的调整根据2001 规范规定，空间影响调整系数为 0.8在柱顶横向水平地震作用下排架地震作用效应示于图A(B)柱： KNVKNMM45.218.60,1.2685.38.0091 6.7 吊车地震作用下的地震效应计算及考虑局部震动增大效应的放大根据2001 规范规定，A、B 柱的增大系数为 2.0吊车地震作用下的排架地震作用效应可按柱顶为不动铰的计算简图：黄淮学院 建筑工程系 毕业设计26由 ，按不动铰单柱反力计算公式可算得各柱柱顶的反力为:KNFcr19.5.RBA6.3,63由此得各柱截面
37、的吊车地震作用效应和 A 截面出的局部增大效应放大 KNVMKNMAA 06.423.,.96.18236. 15. .,04.7.4. 7 地震作用下内力组合7.1 排架地震作用效应与结构重力荷载和活荷载效应的组合 KNNV M08.3621.850.24.9.1 ,1.45.9.3.0. 74.306.91.50.6142. KNNV MMKNNV28.5031.805.412. 1.4.290. .83.0.263.1.05.9.217.4.83.63. 12.85.129.05.102. .6.7.6. 7.2 与吊车桥架产生的水平地震作用效应的组合 KNNV MM08.3621.85
38、0.24.9.1 ,76.30.459.3.0. 59.1295.6. KNNV MKNMKNNV KN28.5031.805.412. 76.30.4290. .58.1.92683.1.05.9.217.4.83.63. 76.30.25.1.29.05.102. .1984.6. ）（7.3 与吊车竖向荷载效应的组合黄淮学院 建筑工程系 毕业设计27KNKNVMM08.362,19.3.61745059. KNNVMM58.1062.5.128509376.344. .78 地震作用下柱截面进行配筋计算8.1 上柱配筋计算 I-I 截面选用 M=135.74KN.M,N=362.08KN
39、 吊车厂房排架方向上柱的计算长度。附加偏心矩 ae取 20m（大于 ）b*h=400*500ml4.82.0 305NNMe 8.37410.36.7536 meai 8.9428.740应考虑偏心距增大系数 。80hl，取 0.1.56.3401925/.5. 21 mAfc 98.07.6.1.02 hl 231.98.01.640.314 2210 mlei,按大偏心受压情况计算,hmeoi 8.486.3921. ahsi 96250, 127.43.18601 bfNcs 50.136.021bs且 .023.0/hasmesi 2764586/ 黄淮学院 建筑工程系 毕业设计282
40、220/ 61.941.73406/3708 mmmNahfeAlssy 故按原来配筋选 225(As=982mm2)，不需做其他验算。8.2 下柱配筋计算下柱计算长度取 ，附加偏;58.10689.41KKM， Hll5.80.1心距 （大于 20 ） 。 b， m4fb，mea7.230/hf5.62/ Ne 21.3758.106940 mai 9237,应考虑偏心距增大系数 且取 0.1215.805mhl, 取 .1 .15.06807./3.4. 621 NNAfc 0432.7591440210 mhlei，先假定中和轴位于翼缘内，则mei 4639.1，即中和轴在腹板，应重新计
41、bfNc 90.158/1hf.162/算 mbfhcf 28103.4056581/ hob418。 满足要求。可用大偏心受压公式计算钢筋： mahesi 7028462/ 2220/ /1/ 1765457/3 2.17605.1085.4710658 2 mmmNahfhbxbfNAlsy foffocs 黄淮学院 建筑工程系 毕业设计29故按原来 选用 225 和 220， ，其他不需验算。2160mAs综合以上计算，可判定荷载的作用和地震的作用相比效果更明显，直接按计算所得的计算结果。抗风柱直接按构造配筋。 9 牛腿设计计算（注：材料同柱。 ）9.1 荷载 KNFv 78.625.0
42、4.13652. FKNTbhs 2.43017max，9.2 牛腿截面高度验算 。， 65.03.85040 hmab按下式验算： ， 满 足 要 求 。（ VStkvshFKNbf54.639810/2.)1.70(./.109.3 牛腿纵向受拉钢筋：)243.0( 0mhaha， 取因 为 2min2 330 6805402.15.8.9627.3 1.8765 mbhffFAyyvs 选用 另选212 作为锚筋焊在牛腿顶面与吊车梁连接的钢；， s714板下。验算顶面局部承压，近似取 ， 满 足 要 求 。vscFKNAfA0.1890 168057.05.,6229.4 水平箍筋确定由
43、9.2的验算符合要求知，按构造要求布置箍筋，取 100，上部 即500mm范803/2h围内能满足大于 的要求。 。sA5.0 /.96710/523.09.5 弯起钢筋的确定由于 ，故可不设置.148.2oha 弯起钢筋黄淮学院 建筑工程系 毕业设计309.6 牛腿顶面局部承压验算若忽略经垫板扩散后承压面的扩大，承压面积近似按柱宽乘以梁端宽计算。按公式验算：2510.340mA，满足要求。 225 75.10.63.42. mNfNFcvk 具体的编号见施工图10 柱的吊装验算 （以A柱为例）10.1 吊装验算简图如图所示，按承受均布自身重力荷载的简之外伸梁计算。10.2 荷载及内力计算 ， mKNq qmKN/18.5.0/24.)35.0.2185.0( /0.52)()/73 6561 llml 8,4,1按伸臂梁算得 。， lqllqMKNlqMBD 9.652.05.10.2 332KNlRB 4.5.5.011331mqxRqlAB396.264.013 MxqRA75.12.0max
