1、一 设计资料1 上部构造预应力混凝土简支梁桥，跨径 13m,梁长 12.94m，计算跨径 12.30m，五梁式四孔桥面连续。一联中间各墩设平板橡胶支座，端部桥台设滑板橡胶支座。桥面宽 ，单向三车道。m+.052.荷载等级公路级，车道荷载 （按内插法求得） 。7.85kN/m157.kNkkqP3.上部荷载上部结构恒载见表 1 。表 1 各梁恒载反力表各梁支座反力 (kN)每片边梁(kN/m)每片中梁(k/)一孔上部构造 (kN)边梁 中梁30.42 31.82 2022.52 196.82 205.884.主要材料预应力混凝土梁采用 C40 混凝土， ；盖梁与墩身均采用43.2510MPacE
2、C25 混凝土， ；承台与桩基均采用 C20 混凝土，42.801MPacE；主筋采用 HRB335 级钢筋， ；箍筋采用 R2354.5ac 5.as级钢筋， 。5.s5.支座板式橡胶支座摩阻系数 ；滑板支座最小摩阻系数 ，一般情况0.5f0.3f0.05。6.桥墩一般构造及桥面连续布置桥墩一把构造图见图 1，桥面连续布置见图 2。7.使用规范：公路桥涵设计通用规范 、 公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范 。二盖梁设计1垂直荷载计算（1）盖梁自重及内力计算（见图 3.和表 2）表 2 盖梁自重及内力计算剪力截面编号 自重（ ）kN弯矩（）kmQ左 右1-1 48.08 -26.44 -4
3、8.08 -48.082-2 34.55 -65.31 -82.63 -82.633-3 57.38 -165.50 -140.02 222.134-4 63.75 25.76 159.38 159.385-5 159.38 224.98 0 02.活载计算活载横向分布系数荷载对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心压力法a. 单列汽车对称布置152431900, .856.KKb,双列汽车对称布置 15243165800, .622(8).7KKc.三列汽车对称布置 1524310290, 0.82563.76KKd.单列汽车非对称布置 221 23 45,543,650401.8, .3746.
4、, 0.2625630.186iieaKneaKK.e.双列汽车非对称布置 221 23 45,580,650801., .3126., 0.825680.6iieaneaKKf.三列汽车非对称布置 221 23 45,51,6500.3, .6., 0.152560.16iieaKneaKK汽车顺桥行驶a. 单孔单列汽车1210,(7.85.3)/2157.0.9kN09kBb. 双孔单列汽车1 212(7.85.3)/95.6k,(7.851.3)/257.0.9kN0NBB活载横向分配后各梁支点反力计算式为： ，计算结果见表 3iiRBK表 3 各梁活载反力汇总表荷载横向分配情况 汽车荷
5、载单孔荷载 双孔荷载计算方法荷载布置横向分布系数 (kN)B()iR(kN)B()iR=0.01K000 0=0.128037.062 45.774=0.63K40131.77620.344=0.148016.472 20.344单列扯对称荷载=0.05K00205.90254.30按杠杆法计算双列车对称荷载=0.0100205.9 0 254.3 0=0.62K20127.658157.666=0.7360156.484193.268=0.64K20127.658157.666=0.05000 0=0.01K000 0=0.8220168.838208.526=0.73K60156.4841
6、93.268=0.8420168.838208.526三列车对称荷载=0.05K00205.90254.30=0.5148112.833139.356=0.32K7477.007 95.108=0.230041.18 50.860=0.04K265.354 6.612单列扯非对称布置=-50.148205.9-30.473254.3-37.634按偏心压力法计算双列车非对称 =0.41K411.8 174.603508.6 215.64624=0.32K12128.482158.683=0.230082.360 101.72=0.04K8836.238 44.757布置=-50.024-9.8
7、83 -12.206=0.31K00185.31 228.870=0.2250154.425190.725=0.23K00123.54 152.58=0.145092.655 114.35三列车非对称布置=0.15K00617.761.77762.976.2902.恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表 4。结构基频 10223.159.569.8104207cEIflm 式中 结构的计算跨径，l .l结构材料的弹性模量，cE1023.5N/mcE结构跨中截面的截面惯性矩（ ） ，cI 44.85cI结构 跨中处的单位长度质量（ ） 。 ，G 为结构跨中cmkg/m/cg处每延米结构中立（
8、） ， ，g 为重力加速度， 。N/26750N/G 29.81s表 4 各梁反力汇总1 号梁 2 号梁 3 号梁 4 号梁 5 号梁荷载情况 (k)R(k)3(kN)R(k)(kN)R上部恒载393.46 411.76 411.76 411.76 393.64双孔双列对称布置 10 223.78 274.441 223.886 0双孔双列非对称布置 306.217 225.330 144.442 63.555 -17.333双孔三列对称布置 10 296.107 274.441 296.107 0双孔三列非对称布置 324.995 270.830 216.664 162.377 108.33
9、23.双柱反力 计算iG12345(85065010)7iRRR计算结果见表 5表 5 墩柱反力计算表荷载情况 1(kN)G上部恒载 1011.28双孔双列对称布置 1254.3双孔双列非对称布置 457.74双孔三列对称布置 305.16双孔三列非对称布置 1517.674.盖梁各截面内力计算（1 弯矩计算支点弯矩采用非对称布置的计算值，跨中弯矩采用非对称布置时的弯矩值。 121324 51210,.60,.0,.5.53.0MRMRGG计算结果见表 6 。表 6 弯矩计算表墩柱反力梁的反力各截面弯矩（）kNm各截面弯矩（ ）kNm荷载情况 1G1()R2()1-12-23-34-45-5上
10、部恒载1011.28411.76411.76 0 -247.056-617.64-18.12451.28汽车对称305.16196.107274.4410 -117.66-294.161-185.108-1648.578汽车非对称517.67270.830216.6640 -162.498-406.245-159.405-83.965（2）相应最大弯矩时的剪力值剪力计算结果见表 7表 7 剪力计算表各截面剪力（ ）kN墩柱反力梁的反力1-1 2-2荷载情况 1kNG1()R2(kN)3(k)RQ左 右 左 Q右上部恒载1011.28411.76411.76 411.760 -411.76-41
11、1.76-411.76对称305.16196.107274.441274.410 0 0 0汽车荷载非对称517.67270.83216.664216.6640 -270.83-270.83-270.83各截面反力（ ）kN3-3 4-4 5-5荷载情况 Q左 右 Q左 右 Q左 右上部恒载-411.76599.52599.52187.76187.76-224对称0 305.16305.1630.7530.75-243.66汽车荷载非对称-270.83246.84246.8430.17630.176-186.488（3）截面内力组合弯矩组合表见表 8。剪力组合表见表 9。表 8 弯矩组合表内力
12、组合值（ ） ，截面号kNm1-1 2-2 3-3 4-4 5-51 上部恒载0 -247.056-617.64-18.12 451.282 盖梁自重-26.44 -65.31 -165.5025.76 224.983 汽车对称布置0 -117.66-294.161-185.108-1648.5784 汽车非对称布置0 -162.498-406.245-159.405-83.9655 1+2+3 - - - - -26.44 430.026 1077.3 177.468 972.3186 1+2+4 -26.44-474.864-1189.39-151.765592.295表 9 剪力组合表内
13、力组合值（ ） ，截面号kN1-1 2-2 3-3 4-4 5-5Q左0 -411.76-411.76599.52187.761 上部恒载 右-411.76-411.76599.52187.76-224左-48.08-82.36-140.01159.3802 盖梁自重 Q右-48.08-82.36223.13305.160左0 0 0 305.1630.753 汽车对称布置 右0 0 305.1630.75-243.66Q左0 -270.83-270.83246.8430.1764 汽车非对称布置 右 -270.83-270.83246.5430.176-186.488左-48.08-494.12-551.771064.06218.515 1+2+3 Q右-459.84-494.121127.81377.89-497.66左-48.08-464.95-822.61005.74217.9366 1+2+4 右-730.67-764.951069.19377.316-410.4885.各墩水平力计算采用集成刚度法进行水平力分配上部构造每片边梁支点反力为 196.82 ，每片中梁支点反力为 205.88 。kNkN中墩橡胶支座中钢板厚度为 10 ，剪切模量 ,每跨梁一段设有 5 个m210k/mG支座，每排支座抗推刚度为 0.3452346.8/7rFGnh
