1、呢我钢结构高强度螺栓连接技术规程JGJ82 征求意见稿规程 JGJ82 编制组2005 年 10 月11.总 则1.0.1 为在钢结构高强度螺栓连接的设计、施工中做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规程。1.0.2 本规程适用于工业与民用房屋和构筑物钢结构工程中，高强度螺栓连接的设计、施工与质量验收。1.0.3 本规程制定的主要依据是现行国家标准钢结构设计规范GB50017、 冷弯薄壁钢结构技术规范GB50018 及钢结构工程施工质量验收规范GB50205，对特殊条件（疲劳、高温或腐蚀等）下高强度螺栓连接的设计与施工，尚应符合现行有关标准的规定。1.0.4 高强度螺栓连接的设计
2、与施工，应结合工程实际，合理选用材料、连接型式、构造措施及施工方法，保证连接接头在运输、安装和使用过程中满足强度和刚度要求，并符合防火、防腐要求。1.0.5 在钢结构设计文件中，应注明所用高强度螺栓连接副的性能等级、规格、连接型式、预拉力与抗滑移系数等要求。 2.术语、符号2.1 术语2.1.1 大六角高强度螺栓连接副 heavy-hex high strength bolt assembly由一个高强度大六角头螺栓，一个高强度大六角螺母和两个高强度平垫圈组成的结构连接紧固件。2.1.2 扭剪型高强度螺栓连接副 twist-off-type high strength bolt assembl
3、y由一个扭剪型高强度螺栓，一个高强度六角螺母和一个高强度平垫圈组成的结构连接紧固件。2.1.3 摩擦面 faying surface 高强度螺栓连接件板层之间接触面。2.1.4 预拉力（紧固轴力） pretension通过紧固高强度螺栓连接副而在螺栓杆轴方向产生的符合连接设计所要求的拉力。2.1.5 摩擦型连接 slip critical joint通过对高强度螺栓连接副紧固所得到预拉力（紧固轴力） ，使连接板层贴紧并施加接触压力，利用由此产生于连接件板层之间接触面间的摩擦力来传递外力的高强度螺栓连接。2.1.6 承压型连接 shear/bearing pretensioned joint 摩
4、擦面滑移以后，连接件板层之间接触面间的摩擦力、螺栓的剪切力及连接板螺栓孔壁的承压力共同传递外力的高强度螺栓连接。2.1.7 张拉型连接 tension pretensioned joint利用紧固高强度螺栓连接副时产生在连接件间的压力进行传递作用于螺栓轴向力的高强度螺栓连接。2.1.8 抗滑移系数 mean slip coefficient高强度螺栓连接摩擦面滑移时，滑动外力与连接中法向压力（等同于螺栓预拉力）的比值。2.1.9 扭矩系数 torque-pretension coefficient 高强度螺栓连接中，施加于螺栓上的紧固扭矩与其在螺栓导入的轴向预拉力（紧固轴力）之间的比例系数。2
5、.1.10 杠杆力（撬力）作用 prying action由于荷载与螺栓轴心线偏离，引起连接件变形从而使螺栓轴向拉力增加，在连接接头中形成的杠杆作用。2.1.11 栓焊并用连接 joint with combined bolts and welds under a load考虑摩擦型高强度螺栓连接和贴角焊缝同时承担同一内力进行设计的连接型式。22.1.12 栓焊混用连接 connection with combined bolts and welds在梁、柱、支撑构件的拼接及相互间的连接节点中，翼缘通过全熔透焊缝连接，腹板通过摩擦型高强螺栓连接的连接型式。2.1.13 扭矩法 calibrat
6、ed wrench pretensioning通过控制施工扭矩值对高强度螺栓连接副进行紧固的方法。2.1.14 转角法 turn-of-nut pretensioning通过控制螺母转角值对高强度螺栓连接副进行紧固的方法。2.2 符号2.2.1 作用及作用效应F集中荷载；M弯矩；N轴心力；P高强度螺栓的预应力；Q杠杆力（撬力） ；V剪力。2.2.2 计算指标Ntb单个高强度螺栓的抗拉承载力设计值；Nvb单个高强度螺栓的抗剪承载力设计值；Ncb单个高强度螺栓的承压承载力设计值；f钢材的抗拉、拉压和抗弯强度设计值；ftb高强度螺栓的抗拉强度设计值；fvb高强度螺栓的抗剪强度设计值；fcb高强度螺栓
7、的承压强度设计值；正应力；剪应力2.2.3 几何参数A毛载面面积；An净载面面积；I毛载面惯性矩；S毛载面面积矩；a间距；d直径；do孔径；e偏心距；h截面高度；he角焊缝的计算厚度；hf角焊缝的焊脚尺寸；l长度；lw焊缝的计算长度；lz集中荷载在腹板计算高度边缘上的假定分布长度。2.2.4 计算系数及其它n高强度螺栓的数目n1所计算截面上高强度螺栓的数目nv螺栓的剪墙面数目3nf高强度螺栓传力摩擦面数目高强度螺栓连接摩擦面的抗滑移系数集中荷载的增大系数K扭矩系数3 基本规定3.1 一般规定3.1.1 高强度螺栓连接设计采用概率论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算。不同连接
8、类型的极限状态定义如下：1 摩擦型连接 在荷载设计值下，连接件之间产生相对滑移，作为其承载力极限状态；2 承压型连接 在荷载设计值下，螺栓或连接件达到最大承载能力，作为其承载能力极限状态；3 张拉型连接 在荷载设计值下，螺栓或连接件达到设计强度，作为其承载能力极限状态；4 当需要进行连接的疲劳计算时，则采用容许应力设计准则。3.1.2 高强度螺栓承压型连接不宜用于下列各种构件连接中：1 直接承受动力荷载的构件连接；2 承受反复荷载作用的构件连接；3 冷弯薄壁型钢构件连接。3.1.3 高强度螺栓的连接接头设计应符合选型合理、受力可靠、施工方便等要求，一般宜选用全栓连接的接头，或翼缘焊接、腹板高强
9、度螺栓摩擦型连接的栓-焊接头；拉杆、吊柱等受拉连接可采用法兰接头。在同一受拉接头中，不应选用由高强度螺栓与普通螺栓混用的接头。3.1.4 框架结构中，梁与柱的刚性连接接头应符合受力过程中梁柱间交角不变的假定，并有充分强度承受和传递接头内所有最不利内力；对端板连接接头等半刚性连接的设计应考虑连接变形引起的附加撬力与变形内力增大的影响。3.1.5 高强度螺栓连接的构造应符合下述要求：1 高强度螺栓孔应采用钻孔，孔径可按表 3.1.5-1 采用。采用大圆孔、短槽孔、长槽孔连接的螺栓孔，其芯板仍按标准园孔制孔，仅盖板按相应的扩大孔型制孔。表 3.1.5-1 高强度螺栓连接的孔径匹配(mm)螺栓公称直径
10、 M12 M16 M20 M22 M24 M27 M30标准圆孔 直径 13.5 17.5 22 24 26 30 33大圆孔 直径 16 20 24 28 30 35 38短向 13.5 17.5 22 24 26 30 33短槽孔 长度长向 17.5 22 27 29 32 36 40短向 13.5 17.5 22 24 26 30 33孔型长槽孔 长度 长向32 40 50 55 60 67 752 高强度螺栓的孔径和边距应按表 3.1.5-2 的规定采用。表 3.1.5-2 高强度螺栓的孔距和边距值名 称 位 置 和 方 向 最大容许距离（取两者的较小值） 最小容许距离外排（垂直内力方
11、向或顺内力方向） 8d0 或 12t中心间 中 垂直内力方向 16d0 或 24t3d04构件受压力 12d0 或 18t间排 顺内力方向 构件受拉力 16d0 或 24t距沿对角线方向 顺力方向 2d0切割边或自动手工气割边中心至构件 边缘距离轧制边、自动气割边或锯割边4d0 或 8t 1.5d0注：1 d 0为高强度螺栓的孔径，t 为外层较薄板件的厚度；2 钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的高强度螺栓的最大间距，可按中间排的数值采用。3 设计布置螺栓时，应考虑专用施工工具的可操作空间要求（表 3.1.5-3） ，其最小尺寸见表3.1.5-3；当不能满足表 3.1.5-3 中要求时，
12、可采用长套筒头部直径一般为螺母对角线加 10mm，但 值b需要有足够的长度。表 3.1.5-3 可操作空间尺寸最小尺寸（mm）扳手种类 ab示意图手动定扭矩扳手 45 140+c扭剪型电动扳手 65 530+大六角电动扳手 60 3.1.6 高强度螺栓连接的温度环境温度高于 150时，应采取隔热的措施予以保护。当构件以防火涂料进行耐火设防时，其高强度连接处防火措施应不低于构件的耐火能力，摩擦型连接的环境温度为100150时，其承载力应按降低 10考虑。3.1.7 高强度螺栓连接处应按设计要求涂装（补漆）防锈，对露天或腐蚀介质环境的接头尚应拧紧验收后，及时将板缝用防腐油膏等嵌缝封闭。3.2 材料
13、与设计指标3.2.1 高强度螺栓宜采用大六角高强度螺栓（性能等级 8.8 级和 10.9 级）或扭剪型高强度螺栓（性能等级 10.9 级） ，其材质、性能应分别符合现行国家标准钢结构用大六角头螺栓GB/T1228、 钢结构用高强度螺栓垫圈形式与尺寸GB/T1229 、 钢结构用高强度螺栓大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB/T1231 或 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副形式尺寸GB/T3632 和钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件GB/T3633 的规定。3.2.2 空间网格结构张拉型连接中的高强度螺栓宜采用的 10.9 级（M12M36）或 9.8 级（M39M64）高强度螺栓，其
14、材质、性能应符合现行国家标准钢网架螺栓球节点用高强度螺栓GB/T16939 的要求。3.2.3 高强度螺栓的强度设计值应按表 3.2.3 采用。表 3.2.3 高强度螺栓连接的强度设计值（N/mm 2）螺栓的性能等级、构件钢材的牌号和连接类型抗拉强度 btf抗剪强度 bvf承压强度 bcf承压型连接 高强度螺栓 8.8 级 400 250 510.9 级 500 310 Q235 钢 470Q345 钢 590Q390 钢 615连接处构件Q420 钢 6559.8 级 385张拉型连接 高强度螺栓10.9 级 500（430 ） 注：适用于空间网格结构的 M39M64 大直径高强度螺栓。括号
15、内的数据用于空间网格结构的 M12M36 高强度螺栓。3.2.4 高强度螺栓摩擦面抗滑移系数 的取值应符合表 3.2.4 中的数值。表 3.2.4 摩擦面的抗滑移系数 构件的编号连接处构件接触面的处理方法Q235 钢 Q345 钢 Q390 钢 Q420 钢喷砂（丸） 0.45 0.50 0.50喷砂（丸）后生赤锈 0.45 0.50 0.50普通钢结构 钢丝刷清除浮锈或未经处理的干静轧制表面 0.30 0.35 0.40喷砂（丸） 0.40 0.45 热轧钢材轧制表面清除浮锈 0.30 0.35 冷弯薄壁型钢结构 冷轧钢材轧制表面清除浮锈 0.25 注： 除锈方向应与受力方向垂直。当连接构件
16、采用不同钢号时， 值应按相应的较低值取用。4 连 接 设 计41 摩擦型连接4.1.1 抗剪连接中，每个高强度螺栓的承载力设计值 N 应按下式计算：bv（4.1.1-1）bv12fNknP式中 个高强度螺栓的承载力设计值；bvN系数：在冷弯薄壁型钢构件连接中，当最小板厚 t6mm 时取 0.8；其他情况取 0.9；1k孔型系数：标准孔取 1.0；大圆孔或短槽孔取 0.85；荷载与长槽孔垂直时取 0.7；荷载2与长槽孔平行时取 0.6；传力摩擦面数目；fn摩擦面的抗滑移系数，按表 3.1.5 采用；6每个高强度螺栓的予拉力，应按表 4.1.1 采用。P表 4.1.1 一个高强度螺栓的预拉力 P
17、(kN)螺栓公称直径（mm）螺栓的性能等 级 M12 M14 M16 M20 M22 M24 M27 M308.8 级 45 60 80 125 150 175 230 28010.9 级 55 75 100 155 190 225 290 3554.1.2 在螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个高强度螺栓的受拉承载力设计值 N 应按下式计算：bt(4.1.1-2)0.8btP4.1.3 高强度螺栓连接同时承受剪切和螺栓杆轴方向的外拉力时，其受剪承载力设计值应按下式计算：（4.1.1-3）vtbN式中 、 某个高强度螺栓所承受的剪力和拉力；vNt、 一个高强度螺栓的受剪、受拉承载力设计值。bt4.1
18、.4 轴向受力构件高强度螺栓摩擦型连接处的强度应按下式计算：(4.1.1-4)nNfA(4.1.1-5)f式中 轴向拉力或轴心压力；N折算轴力，对普通钢结构构件为： ； 10.5nN对冷弯薄壁型钢结构构件为： ；1.4构件净截面面积；nA构件毛截面面积；所计算截面（连接最外侧螺栓处）上高强度螺栓数；1在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数；n构件钢材抗拉或抗压强度设计值。f74.1.5 带涂层摩擦面高强度螺栓连接的抗剪承载力设计值按式 4.1.1-1 计算,其中涂层摩擦面的抗滑移系数按表 4.1.5 采用；考虑涂层对螺栓预拉力松弛的影响，螺栓承载力设计值乘以折减系数 0.95。表 4.1.
19、5 涂层摩擦面的抗滑移系数 涂层类型 钢材表面处理要求涂层厚度( m) 抗滑移系数无机富锌漆 Sa 126080 0.40有机富锌漆（环氧富锌漆）Sa 6080 0.35锌加底漆（ZINGA） Sa 280120 0.50防滑防锈硅酸锌漆 Sa 180120 0.454.1.6 在构件连接接头的一端，当螺栓受力方向的连接长度 大于 15 时，螺栓承载力设计值乘以折1l0d减 。当 大于 60 时，折减系数为 0.7， 为孔径。10.5ld1l0d042 承压型连接4.2.1 高强度螺栓的承压型连接除可不作连接部位的摩擦面处理要求外，其构造、选材与施加予拉力等要求均与摩擦型连接相同。4.2.2
20、在受剪承压型连接中，每个高强度螺栓的抗剪承载力，应下式取受剪或承压承载力设计值中的较小者：1 受剪承载力设计值(4.2.2-1）2bbvv4dNnf2 承压承载力设计值(4.2.2-2)bbcctfA式中 受剪面数目；vn螺栓杆直径；在式(4.2.2-1）中，当剪切面在螺纹处时，应以螺纹有效直径 代替 ；d ed设计中宜避免螺纹深入到剪切面；在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值；t8、 螺栓的抗剪和母材承压强度设计值应按表 3.2.3 采用。bvfc4.2.3 承压型连接承受螺栓杆轴方向的外拉力时，每个高强度螺栓的承载力设计值 N 应按下式计bt算：(4.2.3)2bbett4d
21、Nnf式中 螺栓在螺纹处的有效直径；ed螺栓的抗拉强度设计值。btf4.2.4 承压型连接同时承受剪力和杆轴方向拉力时，一个高强度螺栓所承受的外力应满足下列公式要求：1 (4.2.4-1)22vtbbN /1.2 (4.2.4-2)vc式中 一个高强度螺栓的受剪、受拉和承压承载力设计值。bcN43 张拉型连接4.3.1 张拉型高强度螺栓连接一般为大直径螺栓用于空间网格结构的螺栓球节点连接或用于大型柱脚的锚栓连接，其构造与组成如下：1 空间网格结构球节点连接 节点由高强螺栓、钢球、销子（或螺钉） 、套筒和锥头或封板等零件组成（图 4.3.1-1） ，适用于连接钢管杆件。螺栓的形式与尺寸应符合现行
22、国家标准钢网架螺栓球节点用高强度螺栓GB/T 16939 的要求。1封板；2锥头；3销子；4套筒；5螺栓；6钢球图 4.3.1-1 螺栓球节点92 高强度锚栓连接构造如图 4.3.1-2 所示，有螺栓与上、下锚板、密封波纹套管、灌浆接口、保护架等组成。图 4.3.1-2 高强度锚栓的构造4.3.2 高强度螺栓的强度等级应按螺纹规格分别选用。对于 M12M36 的高强度螺栓，其强度等级宜为 10.9S 级；对于 M39M64 的高强度螺栓，其强度等级为 9.8S 级。每个高强度螺栓的受拉承载力设计值 应按下式计算：btN (4.3.2)btNefAbt式中 高强度螺栓的拉力设计值（N） ；bt高
23、强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值，见表 3.2.3；tf高强度螺栓的有效截面面积（mm 2） ，可按表 4.3.2 选取。当螺栓上钻有钻孔或键槽时，efA应取螺纹处或钻孔键槽处二者中的较小值。f表 4.3.2 常用螺栓在螺纹处的有效截面面积 efA10螺纹规格 dM12 M14 M16 M18 M20 M22 M24 M27 M30 M33 M36（mm 2efA）84.3 115 157 192 245 303 353 459 561 694 817螺纹规格 dM39 M42 M45 M48 M52 M56 M60 M64（mm 2efA）976 1121 1306 1473 1758 2
24、144 2485 28514.3.3. 当张拉型连接中，杆件可能变号受压市的连接螺栓,可按其设计内力绝对值求得螺栓直径后，按照表 4.3.2 的螺栓直径系列减少 13 个级差,进行校核，同时必须保证套筒任何截面具有足够的抗压强度,套筒应按承压进行计算,并验算其开槽处和端部有效界面的承压力。 4.4 疲劳验算4.4.1 .直接承受动力荷载重复作用的高强度螺栓连接，当应力变化的循环次数 n 等于或大于 5104 次时，应进行疲劳计算。4.4.2. 抗剪摩擦型连接在动力荷载重复作用下，可不进行疲劳计算；但其连接处开孔主体金属，应按现行钢结构设计规范GB50017 中有关规定进行疲劳计算。4.4.3.
25、 抗拉为主的高强度螺栓连接在动力荷载重复作用下，当荷载和杠杆力引起螺栓轴向拉应力超过螺栓抗拉强度 30%时，应考虑疲劳影响。4.4.4. 栓焊并用连接在动力荷载重复作用下，应按现行钢结构设计规范GB50017 中有关规定对焊缝进行疲劳验算。45 构造要求4.5.1 每一杆件连接接头的一端，高强度螺栓数不宜少于 2 个。4.5.2 当型钢构件的拼接采用高强度螺栓时，其拼接件宜采用钢板，型钢斜面斜度大于 1/20 时，在斜面上应采用斜垫板找平。4.5.3 高强度螺栓连接中构件接触面的处理方法，及所要求的抗滑移系数值，应满足钢结构设计文件中规定的要求。4.5.4 高强度螺栓连接构件接触面，当搁置时间
26、较长时应注意保护。高强度螺栓连接处施工完毕后，应按设计要求涂刷防腐与防火涂料，螺栓及连接处周边用涂料封闭。4.5.5 高强度螺栓连接的构件接触面，不应有电焊、气割溅点、毛刺飞边、尘土及油漆等不洁物质。5 接头设计5.1 拼接接头5.1.1 高强度螺栓连接的拼接接头一般用于构件或杆件的现场全截面拼接，其构造为加拼板的全栓拼接。拼接接头一般按等强原则设计，也可根据使用要求按接头处最大内力设计。5.1.2 H 型钢梁全截面拼接接头的计算假定如下：1 当梁翼缘采用高强度螺栓拼接时，翼缘拼接板及其两侧的高强度螺栓，即翼缘拼接的净截面面积不小于翼缘的净截面面积。高强度螺栓应能承受按翼缘净截面面积计算的轴向
27、力；2 腹板拼接板及每侧的高强度螺栓，按拼接处的弯矩和剪力设计值计算。即腹板拼接板及每侧的高强度螺栓承受拼接截面的全部剪力及按刚度分配到腹板上的弯矩。当内力较小时，其拼接强度不应低于原截面抗弯承载力的 50；113 当梁翼缘采用高强度螺栓拼接时，腹板拼接螺栓的受力应符合截面中的应力分布，即腹板角点上的螺栓在弯矩作用下所产生的水平剪力值应与翼缘螺栓水平剪力值成线性关系；4 计算腹板拼材时，假定腹板按净截面承受全部剪力；5 翼缘拼板为单面拼板或双面拼板中有填板，拼接螺栓的强度应乘以 0.9 的折减系数；6 当梁为抗震构件时，应验算工地拼接点包括地震作用在内的组合所得的弯矩，此弯矩应小于按梁净截面面
28、积计算的弯曲承载力的 0.83 倍。5.1.3 H 型钢梁全截面拼接接头的计算公式与方法：1 梁翼缘用螺栓拼接的计算：1）梁上、下翼缘的拼接，按等强度原则进行。取公式（5.1.3-1）和（5.1.3-2 ）中较小值：（5.1.3-1) bfn1v0.5NA（5.1.3-2）f式中 、 分别为一个翼缘的净截面面积和毛截面面积；nff考虑摩擦型高强度螺栓的孔前传力；b1v0.5N翼缘连接一列的螺栓数。2）连接一侧所需的螺栓螺栓数按公式（5.1.3-3）计算：（5.1.3-3）bfv/n3) 上下翼缘上下侧拼接板的板宽和板厚，应使其净截面面积各不小于翼缘净截面面积的一半为原则。2 梁腹板用螺栓拼接的
29、计算（图 5.1.3）1）根据梁截面尺寸合理布置的螺栓群，拼接板一侧的螺栓群中心在弯矩 (包括栓群中心剪力M对拼接截面的附加偏心弯矩 )和剪力 作用下，角点处螺栓所受的剪力应满足公式（5.1.3-4）要求：Ve （5.1.3-4）22M1y1xNbvN式中 腹板在弯矩作用下高强度螺栓所承受的最大水平剪力，按公式（5.1.3-5）计算；当翼1xM缘采用摩擦型高强度螺栓拼接时，角点处螺栓尚应满足公式（5.1.3-6）的要求；（5.1.3-5）wx11x2/iiIy （5.1.3-6） 1xMNbv1/h腹板在弯矩作用下高强度螺栓所承受的最大竖向剪力，按公式（5.1.3-7）计算；1y（5.1.3-
30、7）wx11y2/MiiIy腹板在剪力作用下每个高强度螺栓所承受的竖向剪力 按公式（5.1.3-8）计算；1yVN12（5.1.3-8） 1yVNmn、 分别为梁腹板拼接一侧螺栓的行、列数；n、 分别为梁腹板和全截面的惯性矩，对轧制 H 型钢，腹板计算高度去至弧角的上下边缘wIx点；图 5.1.3 梁的高强度螺栓拼接及受力2） 腹板拼接板厚度 取下列公式（5.1.3-9 12）的较小值。st按抗弯要求计算时，按公式（5.1.3-9）确定：（5.1.3-9） bs32s34/1Mhtnydf按抗剪要求计算时，按公式（5.1.3-10）确定：（5.1.3-10 ）ssvV22Vthmf按螺栓间距
31、构造确定时，按公式（5.1.3-11）计算： （5.1.3-11）st/1按拼接板截面面积不宜小于腹板截面面积的构造要求确定时，按公式（5.1.3-12）计算：（5.1.3-12） wws2Ahdttm5.1.4 H 型钢柱与支撑的拼接计算 5.1.3 条的计算公式，但腹板的拼接应按等强原则计算螺栓与拼材。5.1.5 梁、柱、支撑按地震组合内力进行设计计算时，其全截面拼接接头的极限承载力应满足建筑抗震设计规范中第 8.2.8 条的要求。 5.1.6 构造要求131 拼接板应采用与母材性能相同的钢材；在同类拼接节点中应采用同一性能等级及同一直径的同种高强度螺栓。同一工程中的同类拼接接头设计，应尽
32、量标准化与通用化。2 构件采用栓接拼接时，拼材宜采用钢板，型钢斜面处应加斜垫板。3 翼缘拼接板的设置，原则上应采用上下双层拼接，当构造上确有困难时，应可采用单面拼接，同时在计算中计如偏心折减影响。腹板的拼接连接板，一般应在腹板两侧成对配置，即采用双剪连接。4 单侧拼接板的净截面面积，不应小于被拼接翼缘或腹板的净截面面积，腹板拼接板的净截面面积不应小于梁、柱腹板的净截面面积；同时，翼缘和腹板拼接连接板的净截面面积抵抗矩不应小于梁全截面的净截面抵抗矩。5 拼缝一侧的腹板拼接螺栓应尽量按单排布置，当双排布置并构件截面较高时，靠近中和轴区的螺栓可采用较大的栓距。5.2 端 板 连 接 接 头5.2.1
33、 端板连接为梁柱端头焊以端板，再以高强度螺栓连接组成的接头。5.2.2 端板接头构造有外伸式（图 2.2.2a） 、齐平式（图 5.2.2b）两类。5.2.3 端板接头的构造应符合以下要求：1 接头连接宜采用摩擦型高强度连接。2 端板的厚度 应不小于 16mm，并不宜小于连接螺栓的直径。pt3 螺栓的布置应紧凑，螺栓至板件边缘的距离 在满足螺栓施柠条件下应尽量采用最小间距。图a5.2.2a 所示的外伸式构造中，应满足 且 0.25 的要求，同时，受拉翼缘对应的受拉螺栓应c不少于 4 个，其中心应与翼缘中心相一致；端板螺栓最大间距不应大于 400mm。图 5.2.2 端板接头构造144 端板直接
34、与柱翼缘连接而柱翼缘厚度小于端板厚度时，相连的柱翼缘部分宜采用局部变厚板，厚度与端板相同。当端板外伸时，宜采用短加劲肋。5 梁柱的翼缘与端板的焊缝应为熔透焊缝，质量等级不低于二级。5.2.4 外伸式端板接头或 T 型接头，当不考虑杠杆力（撬力）影响时，其连接计算应符合以下规定：1 受拉螺栓计算外伸式端板对称于梁受拉翼缘的两排螺栓为受拉螺栓，每个受拉螺栓的最大拉力 按公式tpN（5.2.4-1）计算： (5.2.4-1)tptMNnhbt0.8P式中 、 端板连接处的最不利组合的弯矩与轴拉力，轴力为压力时不考虑；对称布置于受拉翼缘侧的两排螺栓的总数（如图示 4） ；t tn抗弯力臂，为梁或柱翼缘
35、中心线间的距离。th当两排受拉螺栓强度不能满足公式（5.2.4-2-1）要求时，可计入布置于受拉区的第三排螺栓共同工作，最大受拉螺栓的拉力 按公式（5.2.4-2）计算：tpN (5.2.4-2)tp20tatMnhn bt0.8P式中 第三排受拉螺栓的数量；a第三排螺栓中心至受压翼缘中心的距离。02 抗剪螺栓计算除抗拉螺栓外，端板上其余螺栓均为抗剪螺栓，每个螺栓抗剪强度按公式（5.2.4-3）计算： (5.2.4-3)vVNnbt0.9P式中 端板连接处不利组合中的剪力；V抗剪螺栓总数。vn3 端板的厚度可按式（5.2.4-4）计算；端板受压边缘的承压外伸尺寸 按式（5.2.4-5）计算确c
36、定： (5.2.4-4) ptbt6aNf (5.2.4-5)ct2Mbfh155.2.5 外伸式端板接头或 T 型接头，当考虑杠杆力（撬力）影响时，其连接计算应符合以下规定：1 端板厚度 按公式（5.2.5-1）计算：ct(5.2.5-1)bt2c6Netf式中 端板计算厚度；ct端板宽度； b、 分别为螺栓中心到端板边缘、翼缘板距离；1e2杠杆力（撬力）影响系数。当不考虑杠杆力（撬力）影响时， 1.0；当考虑杠杆力（撬力）作用时，按公式（5.2.6-2）计算；（5.2.5-2） 1端板截面系数，按公式（5.2.5-3）确定： （5.2.5-3）bd02系数，当 时， 取 1.0；.1当 时
37、， = ，且满足 。0.)1(0.1式中： ， ； )(tbN12e最外排一个高强度螺栓所受的最大拉力。tN2 受最大拉力的一个高强度螺栓的抗拉强度应满足公式(5.2.6-4)的要求：(5.2.5-4)bttQ式中 杠杆力（撬力） ，按公式(5.2.5-5)计算； Q(5.2.5-5)(2cpbttN(5.2.5-6)01)(12pbt5.2.6 齐平式端板接头的端板与螺栓可按公式（5.2.6-14）计算。1 螺栓计算图 5.2.3 外伸端板连接16最外排一个受拉螺栓的最大拉力 可按式（5.2.6-1）计算：t1N (5.2.6-1)1t12iMyNmnbt0.8P所有螺栓抗剪总承载力 可按式
38、（5.2.5-2）计算：bv (5.2.6-2)bvti0.91.25N V式中 栓群中心一侧受拉螺栓的总拉力，可按式（5.2.6-1）分别求得 后叠加。tiN tiN2 端板厚度 可按表 5.2.6 中的公式（5.2.6-34）计算确定。p表 5.2.6 齐平式端板连接的端板厚度计算板 区 板区号 计 算 公 式 简 图两相连邻边支承板区 1 （5.2.6-ptfwt124eNbf3）中间板区 2 （5.2.6-ptwt10.5eaf4）5.3 法 兰 连 接 接 头5.3.1 法 兰 接 头 为 管 截 面 杆 件 端 头 焊 以 端 板 （ 法 兰 板 ） ， 再 以 高 强 度 螺 栓
39、 连 接 组 成 的 接 头 ， 一般 用 于 轴 向 力 的 园 （ 方 ） 管 杆 件 的 现 场 连 接 。5.3.2 圆 管 无 肋 法 兰 接 头 （ 图 5.3.2） 的 法 兰 板 厚 度 按 公 式 （ 5.3.2-1 2） 计 算 。17图 5.3.2 螺 栓 连 接 圆 管 法 兰 接 头1 法 兰 板 厚 度 （ 5.3.2-1）ptiNfC式 中 系 数 ， 按 0.9 取 值 ；法 兰 板 钢 材 的 强 度 设 计 值 ；f参 数 ， 可 按 式 （ 5.3.2-2） 计 算 ， 也 可 按 图 5.3.2 查 得 ；C （ 5.3.2-2） 31142kk系 数
40、， ；1k213lnr系 数 ， ；2r2idrb、 系 数 ， 及 。3rk3itr312k图 5.3.2 参 数 C 的 曲 线5.3.3 圆 管 无 肋 法 兰 接 头 （ 图 5.3.2） 的 螺 栓 数 量 按 公 式 （ 5.3.3） 计 算 。18 （ 5.3.3-1） nibt3121ln/Nfr式 中 系 数 ， 。1r12idr5.4 栓焊混用连接接头5.4.1 当结构处于非抗震设防区时，应按内力设计值进行弹性设计；当结构处于抗震设防区时，除进行弹性设计外，还应进行极限承载力验算；抗震设防的结构，当风荷载起控制作用时，仍应满足抗震设防的构造要求。5.4.2 梁与柱间栓焊接头
41、弹性设计时，弯矩和轴向力由翼缘和腹板共同承担，剪力由腹板承担，高强螺栓的受剪承载力应符合下式（5.4.2-12）的要求。（5.4.2-1）bVN1（5.4.2-2）Vwfthn5.0式中 受力最大的一个高强螺栓所承受的剪力设计值，按公式（5.4.2-3）计算。1N（5.4.2-3 ）2121MNMV在剪力作用下单个高强螺栓所承受的沿剪力方向的剪力设计值。V1（5.4.2-4）nN/在弯矩作用下受力最大的一个高强螺栓所承受的沿剪力方向的剪力设计值。MV1（5.4.2-5）211iiWyx梁腹板所分担的弯矩设计值W（5.4.2-6）MI梁腹板的惯性矩wI在构件轴力作用下单个高强螺栓所承受的沿轴力方
42、向的剪力设计值N1（5.4.2-7） nW1梁腹板所分担的轴力设计值19（5.4.2-8）NAW梁腹板的截面积， wth、 梁腹板的高度和厚度wht在弯矩作用下受力最大的一个高强螺栓所承受的沿轴力方向的剪力设计值MN1（5.4.2-9）211iiWyx腹板钢材的抗剪强度设计值。Vf5.4.3 梁、柱构件拼接的栓焊接头极限承载力验算时，高强螺栓应符合下列要求：（5.4.3-1 ）22/bMubNnN式中 腹板拼接中弯矩引起的一个螺栓的最大剪力M腹板拼接一侧的螺栓数目n一个高强螺栓连接的极限承载力，取一个高强螺栓的极限受剪承载力 和对应的bu bVuN板件极限承载压力 的较小者。bcuN（5.4.
43、3-2）efbVuAnN58.0（5.4.3-3）bcuctd梁腹板连接的极限受剪承载力。当不进行抗震验算时，按公式（5.4.3-4）计算；其u余按公式（5.4.3-4 ）（5.4.3-6）计算后，取其较小者。（5.4.3-4）aywufthV58.0（5.4.3-5） nplM/231（5.4.3-6）buuN梁（梁贯通时为柱）的全塑性受弯承载力pM梁的净跨（梁贯通时取该楼层柱的净高）nl钢材屈服强度 ayf螺栓处的有效截面面积beA20螺栓钢材的抗拉强度最小值buf同一受力方向的钢板厚度之和t螺栓连接板的极限承压强度，取bcuf uf5.15.4.4 支撑与框架的连接及支撑拼接采用栓焊接头
44、的弹性设计要求同 5.4.1 条；支撑与框架的连接及支撑拼接采用栓焊接头的极限承载力验算时，高强螺栓应符合下式要求：（5.4.4）aywnbufANn2.1式中 支撑腹板拼接一侧的螺栓数目支撑腹板的截面净面积wnA5.4.5 处于抗震设防区的结构，当梁翼缘的塑性截面模量小于梁全截面塑性截面模量的 70%时，梁腹板与柱的连接螺栓不得少于二列；当计算仅需一列时，仍应布置二列，且此时螺栓总数不得小于计算值的 1.5 倍。5.4.6 栓焊混用接头连接构造应符合图 5.4.6 的要求5.5 栓焊并用连接5.5.1 栓焊并用连接是指在一个连接节点中，摩擦型高强度螺栓连接和角焊缝焊接连接并用，且承受同一剪切
45、荷载作用。5.5.2 当栓焊并用连接应用在加固改造设计时，摩擦型高强度螺栓连接和角焊缝焊接连接应分别承担加固焊接补强前的荷载和加固焊接补强后所增加的荷载。当加固焊接补强前的荷载小于摩擦型高强度螺栓连接承载力设计值 25%时，可按本规程第 5.5.3 条进行连接设计。 5.5.3 栓焊并用连接的施工的顺序宜为先高强度螺栓紧固，后实施焊接，焊缝形式应为贴角焊缝。栓焊并用连接的形式按焊缝的位置分为三种，其抗剪承载力设计值分别为：1.高强度螺栓与侧焊缝并用连接Nv=焊缝抗剪设计承载力+0.75 节点抗滑移设计承载力2.高强度螺栓与端焊缝并用连接Nv=焊缝抗剪设计承载力+0.25 节点抗滑移设计承载力3
46、.高强度螺栓与侧焊缝及端焊缝并用连接Nv=0.85 侧焊缝抗剪设计承载力+端焊缝抗剪设计承载力+0.25 节点抗滑移设计承载力5.5.4 栓焊并用连接设计计算中，高强度螺栓节点抗滑移设计承载力和焊缝抗剪设计承载力分别按钢结构设计规范GB50017 和冷弯薄壁钢结构技术规范GB50018 的规定计算。5.5.5 当栓焊并用连接采用先栓后焊的施工工序时，宜在焊接 24H 后对离焊缝 100mm 范围内的高强度螺栓补拧，补拧扭矩应为施工终拧扭矩值。215.5.6 栓焊并用连接节点构造应符合图 5.5.5 的规定。6 施工6.1 高强度螺栓连接副的储运和保管6.1.1 大六角头高强度螺栓副由一个大六角
47、头螺栓、一个螺母和两个垫圈组成，使用组合应按表6.1.1 规定。表 6.1.1 大六角头高强度螺栓连接副组合螺 栓 螺 母 垫 圈10.9S 10H HRC35458.8S 8H HRC35456.1.2 扭剪型高强度螺栓连接副由一个扭剪型螺栓、一个螺母和一个垫圈组成,使用组合应按表 6.1.2规定.表 6.1.2 扭剪型高强度螺栓连接副组合螺 栓 螺 母 垫 圈10.9S 10H HRC35456.1.3 高强度螺栓连接副,应由螺栓制造厂按包装箱配套供货，出厂时必须随箱带有出厂质量保证书（含扭矩系数或紧固轴力的检验报告） 。高强度螺栓连接副应在同批内配套使用。6.1.4 高强度螺栓连接副在运
