1、东山桥 0 号 U 型桥台计算书 (2014 年 2 月 25 日 11 点 49 分计算)设 计 者 复 核 者 审 核 者注：工程文件名:C:Documents and SettingsAdministrator桌面花木横大道西延段新建工程桥梁桥梁 1QLT桥 1.qlt。原始数据表( 单位:kN-m 制)台帽顶与设计水位距离 m 施工时上部所有荷载支反力0.72 620.00加载方式 制动系数 1 制动系数 2自动加载 1.00 1.00车道荷载 车辆荷载 人群集度 车道数 车道荷载提高系数公路-II 级 公路-II 级 3.500 2 0.00注：重要性系数为 1。内容布载方式 双孔(
2、边孔搭板)布载 边孔布载 搭板布载一列汽车作用制动力(kN) -1.000 -1.000 -1.000计算墩(台)制动比例系数 0.500 0.500 0.500注：表中一列汽车作用制动力小于或等于 0 时将由程序自动计算其制动力。车道荷载数据道车荷载的均布荷载 边孔、搭板均加载的集中荷 载 边孔加载的集中荷载 搭板加载的集中荷载7.875 178.920 178.920 176.400注：集中荷载 Pk 已经乘以 1.2 系数，使得竖直力效应最大。车道轮距离护轮带 横向轮轴数 12 轮距 2 车横向间距0.500 2 1.80 1.30车辆荷载数据车辆轮轴数 12 轮距 23 轮距 34 轮
3、距 45 轮距5 3.00 1.40 7.00 1.40轮重合计 第 1 轮重 第 2 轮重 第 3 轮重 第 4 轮重 第 5 轮重550.0 30.0 120.0 120.0 140.0 140.00车辆轮距离护轮带 横向轮轴数 12 轮距0.500 2 1.80边孔搭板、边孔、搭板分别加载时对应的冲击系数布载方式 边孔搭板布载 边孔布载 搭板布载冲击系数 0.0000 0.0000 0.0000桥台温度力 边孔支座摩擦系数 边孔制动桥台比例0.0 0.200 0.500右偏角(度) 桥面净宽 左护栏宽 左人行宽 左隔离栅宽右隔离栅宽 右人行宽 右护栏宽120.00 9.50 0.2500
4、0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25000左右支座 梁板数中距12 23 34 45 56 67 78 89 910对称 10 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25梁(板)编号 1 号 2 号 3 号 4 号 5 号 6 号 7 号 8 号 9 号 10 号 合计边孔支反力83.5 83.5 83.5 83.5 83.5 83.5 83.5 83.5 83.5 83.5 835.0搭板支反力29.1 29.1 29.1 29.1 29.1 29.1 29.1 29.1 29.1 29.1 291.0合计 112.6 112.6
5、 112.6 112.6 112.6 112.6 112.6 112.6 112.6 112.6 1126.0边孔标准跨径 边孔计算跨径 边孔支座与背 墙距 搭板折算标跨 搭板折算计跨 搭板支座距背 墙10.00 9.70 0.28 10.00 9.00 0.60斜交 U 台水平截面宽度和高度采用土压力采用台后土浮容重台后土容重内摩擦角(度) 台帽容重 台身容重 基础容重宽度为斜方向，高度按正投影朗金理论 11.000 18.000 38.000 26.000 25.000 83.5台身材料 抗压极限强度MPa抗剪极限强度MPa基底摩擦系数 台身挡墙系数 基础挡墙系数片石混凝土砌体 14.00
6、0 3.300 0.300 0.400 0.000台帽横坡 桥面左横 坡 桥面右横 坡 支座高度 块垫顺桥 尺寸 垫块横桥 尺寸 垫块高度 支座中心到梁端距0.000 0.020 -0.020 0.000 0.000 0.000 0.020 0.277背墙材料 背墙高前墙顶宽搭板墙高搭板墙宽度搭板下直坡距台帽宽含嵌入帽檐尺寸帽长不含帽檐墙河岸坡度墙河心坡度钢筋混凝土 0.520 0.500 0.310 0.320 0.210 1.300 0.100 -1.000 4.000 0.000侧墙顶宽 横桥路缘悬侧墙 横桥台帽悬侧墙 台身高度(帽底以下)0.500 0.250 0.000 5.300侧
7、墙顺斜长 侧墙顺桥端 高 侧墙端底坡 侧墙横坡度 锥坡顶平距 耳墙高出锥 坡 锥坡度6.000 0.750 4.000 0.000 0.750 0.000 1.000基础形状 扩大基础 1 阶 每阶高度 河岸侧襟 边 河心侧襟 边 横桥外侧 襟边 顺桥内侧 内襟边 横桥内侧 襟边U 形截面 第一阶 0.750 0.400 0.400 0.400 0.400 0.400U 台结构体积数量表台帽体积 背墙体积 侧墙上体 积 台身体积 侧墙下体 积 台身整体 体积 基础体积 体积合计0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00注：表中“侧墙上体积 ”指台帽底水平线以
8、上侧墙的体积。 “侧墙下体积”指其余的侧墙体积。“台身整体体积” 指 U 台较高时侧墙坡未放到基础顶面已交叉，以下部分为整体台身。截面几何特性表截面位置截面形状 面积 m2 惯矩 m4形心距河心边缘形心距河岸边缘截面高 截面宽 截面凹 高 截面凹 宽台身顶 挡墙矩 形 12.7017 1.2808 0.550 0.550 1.100 11.547 0.000 10.392台身中 挡墙矩 形 20.3516 5.2684 0.881 0.881 1.763 11.547 0.000 10.392台身底 挡墙矩 形 28.0015 13.7222 1.213 1.213 2.425 11.547
9、0.000 10.392基 底 U 型 45.5731 65.9156 1.907 3.102 5.009 12.471 1.784 9.469活载支反力表内 容 布载方式 边跨反力 搭板反力 总轴重 冲击系数 车列走向 重轴距原 点 重车轮重边孔搭板 18.0 17.9 0.0 0.0000 0 0.00 0边孔加载 18.0 0.0 0.0 0.0000 0 0.00 0人群/每 米搭板加载 0.0 17.9 0.0 0.0000 0 0.00 0车辆荷载 边孔搭板 56.3 276.9 520.0 0.0000 1 11.38 550边孔加载 289.5 0.0 520.0 0.0000
10、 1 9.98 550搭板加载 0.0 292.9 400.0 0.0000 -1 9.98 550边孔搭板 40.4 231.2 0.0000 边孔加载 224.4 0.0 0.0000 一列车道 荷载搭板加载 0.0 228.5 0.0000 注：1、 “人群 /每米”指横向 1 米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。2、 “车列走向 ”为 0 指无汽车，-1 指汽车从左向右行驶， 1 指从右向左行驶。3、 “总轴重 ”指一联加载长度内 (边孔或搭板加载 )的轮轴总重。计算水平制动力使用。4、 “边孔、搭板支反力” 未计入汽车冲击力的作用。5、车道荷载均布荷载为 7.88kN/m，集中荷
11、载为：边孔、搭板均加载 178.9kN，边孔加载 178.9kN，搭板加载176.4kN。汽车横向折减系数表车队数 1 道车 2 道车折减系数 1.000 1.000台身验算结果表 (1:台后布车最不利,桥上无车)截 面内 容车道+人+恒车恒温制河心车恒温摩河心车恒温制河岸车恒温摩河岸车辆+人+恒未架梁台后填土施载+下部恒计算偏心矩0.03 0.03 0.07 0.03 -0.01 -0.04 -0.07 0.26容许偏心矩0.27 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.27 0.33计算强度Nj1832.55 1466.04 1466.04 1466.04 1466.04 1
12、321.66 84.59 1609.52极限强度N91737.90 91565.60 88286.67 91895.07 92561.33 90835.22 88007.89 51032.16台身顶计算强度Qj63.15 60.12 177.79 40.91 -76.75 40.90 23.02 18.41极限强度Q19428.08 19171.52 19171.52 19171.52 19171.52 19070.46 18204.51 19271.96计算偏心矩有超限0.46 0.47 0.64 0.45 0.28 0.38 0.27 0.43容许偏心矩0.44 0.53 0.53 0.5
13、3 0.53 0.53 0.44 0.53计算强度Nj3465.43 2772.35 2772.35 2772.35 2772.35 2627.96 1389.01 2915.82极限强度N72969.81 70213.30 38903.79 75753.64 111008.38 91194.39 114115.06 79729.10计算强度Qj402.25 331.40 449.07 312.20 194.53 284.47 246.53 197.23台身中极限强度Q31499.51 31014.35 31014.35 31014.35 31014.35 30913.29 30046.01
14、31114.79台身底计算偏心矩有0.86 0.87 1.07 0.84 0.65 0.76 0.57 0.67超限容许偏心矩0.61 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.61 0.73计算强度Nj6128.90 4903.12 4903.12 4903.12 4903.12 4758.74 4707.75 5046.60极限强度N57483.90 54655.96 22202.87 60341.86 97905.78 75567.29 114070.26 94186.82计算强度Qj948.98 768.79 886.46 749.58 631.91 694.14 677.
15、67 542.14极限强度Q44292.36 43434.31 43434.31 43434.31 43434.31 43333.24 43297.55 43534.74注：1、计算偏心矩、计算强度指实际发生数值，容许偏心矩、极限强度指能承受的数值。实际发生数值应小于能承受的数值。2、计算偏心矩、计算强度 Qj 小于 0 表示弯矩或水平力作用于桥岸方向。3、极限强度N 、极限强度Q 分别指受压正截面强度和受剪正截面强度。台身验算结果表 (2:台后布车最不利,桥上按车列布载)截 面内 容车道+人+恒车恒温制河心车恒温摩河心车恒温制河岸车恒温摩河岸车辆+人+恒未架梁台后填土施载+下部恒计算偏心矩0
16、.03 0.03 0.07 0.03 -0.01 -0.04 -0.07 0.26台身顶 容许偏心0.27 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.27 0.33矩计算强度Nj1832.55 1466.04 1466.04 1466.04 1466.04 1321.66 84.59 1609.52极限强度N91737.90 91565.60 88286.67 91895.07 92561.33 90835.22 88007.89 51032.16计算强度Qj63.15 60.12 177.79 40.91 -76.75 40.90 23.02 18.41极限强度Q19428.08
17、 19171.52 19171.52 19171.52 19171.52 19070.46 18204.51 19271.96计算偏心矩有超限0.46 0.47 0.64 0.45 0.28 0.38 0.27 0.43容许偏心矩0.44 0.53 0.53 0.53 0.53 0.53 0.44 0.53计算强度Nj3465.43 2772.35 2772.35 2772.35 2772.35 2627.96 1389.01 2915.82台身中极限强度N72969.81 70213.30 38903.79 75753.64 111008.38 91194.39 114115.06 7972
18、9.10计算强度Qj402.25 331.40 449.07 312.20 194.53 284.47 246.53 197.23极限强度Q31499.51 31014.35 31014.35 31014.35 31014.35 30913.29 30046.01 31114.79计算偏心矩有超限0.86 0.87 1.07 0.84 0.65 0.76 0.57 0.67容许偏心矩0.61 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.61 0.73计算强度Nj6128.90 4903.12 4903.12 4903.12 4903.12 4758.74 4707.75 5046.6
19、0极限强度N57483.90 54655.96 22202.87 60341.86 97905.78 75567.29 114070.26 94186.82计算强度Qj948.98 768.79 886.46 749.58 631.91 694.14 677.67 542.14台身底极限强度Q44292.36 43434.31 43434.31 43434.31 43434.31 43333.24 43297.55 43534.74台身验算结果表 (3:桥上布车最不利,台后无车)截 面内 容车道+人+恒车恒温制河心车恒温摩河心车恒温制河岸车恒温摩河岸车辆+人+恒未架梁台后填土施载+下部恒计算偏
20、心矩有超限0.28 0.28 0.31 0.27 0.24 0.30 -0.07 0.26容许偏心矩0.27 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.27 0.33计算强度Nj1823.66 1458.93 1458.93 1458.93 1458.93 1318.67 84.59 1609.52极限强度N48210.45 47587.12 40216.65 48835.72 56530.58 42648.05 88007.89 51032.16计算强度Qj23.02 28.13 145.68 8.70 -108.86 18.41 23.02 18.41台身顶极限强度Q19421
21、.85 19166.54 19166.54 19166.54 19166.54 19068.36 18204.51 19271.96台身中计算偏心矩有超限0.52 0.53 0.70 0.51 0.34 0.55 0.27 0.43容许偏心矩0.44 0.53 0.53 0.53 0.53 0.53 0.44 0.53计算强度Nj3456.54 2765.23 2765.23 2765.23 2765.23 2624.97 1389.01 2915.82极限强度N61173.19 58508.08 28749.57 63870.31 98555.37 55932.65 114115.06 79
22、729.10计算强度Qj246.53 206.94 324.50 187.51 69.96 197.23 246.53 197.23极限强度Q31493.29 31009.37 31009.37 31009.37 31009.37 30911.19 30046.01 31114.79计算偏心矩有超限0.76 0.78 0.97 0.75 0.55 0.79 0.57 0.67容许偏心矩0.61 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.61 0.73计算强度Nj6120.01 4896.01 4896.01 4896.01 4896.01 4755.75 4707.75 5046.
23、60台身底极 74835.59 71782.76 37315.19 77921.22 117698.77 70333.03 114070.26 94186.82限强度N计算强度Qj677.67 551.85 669.41 532.42 414.87 542.14 677.67 542.14极限强度Q44286.13 43429.33 43429.33 43429.33 43429.33 43331.15 43297.55 43534.74台身验算结果表 (4:桥上布车最不利,台后按车列布载)截 面内 容车道+人+恒车恒温制河心车恒温摩河心车恒温制河岸车恒温摩河岸车辆+人+恒未架梁台后填土施载+
24、下部恒计算偏心矩有超限0.28 0.28 0.31 0.27 0.24 0.30 -0.07 0.26容许偏心矩0.27 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.27 0.33计算强度Nj1823.66 1458.93 1458.93 1458.93 1458.93 1318.67 84.59 1609.52极限强度N48210.45 47587.12 40216.65 48835.72 56530.58 42648.05 88007.89 51032.16台身顶计算强23.02 28.13 145.68 8.70 -108.86 18.41 23.02 18.41度Qj极限强度
25、Q19421.85 19166.54 19166.54 19166.54 19166.54 19068.36 18204.51 19271.96计算偏心矩有超限0.52 0.53 0.70 0.51 0.34 0.55 0.27 0.43容许偏心矩0.44 0.53 0.53 0.53 0.53 0.53 0.44 0.53计算强度Nj3456.54 2765.23 2765.23 2765.23 2765.23 2624.97 1389.01 2915.82极限强度N61173.19 58508.08 28749.57 63870.31 98555.37 55932.65 114115.06
26、 79729.10计算强度Qj246.53 206.94 324.50 187.51 69.96 197.23 246.53 197.23台身中极限强度Q31493.29 31009.37 31009.37 31009.37 31009.37 30911.19 30046.01 31114.79台身底计算偏心0.76 0.78 0.97 0.75 0.55 0.79 0.57 0.67矩有超限容许偏心矩0.61 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.61 0.73计算强度Nj6120.01 4896.01 4896.01 4896.01 4896.01 4755.75 4707
27、.75 5046.60极限强度N74835.59 71782.76 37315.19 77921.22 117698.77 70333.03 114070.26 94186.82计算强度Qj677.67 551.85 669.41 532.42 414.87 542.14 677.67 542.14极限强度Q44286.13 43429.33 43429.33 43429.33 43429.33 43331.15 43297.55 43534.74基底应力汇总表 (未计入附加竖向压应力)截 面 河心侧边缘最大应 力 河心侧边缘最小应 力 河岸侧边缘最大应 力 河岸侧边缘最小应 力基底-A 21
28、6 114 302 133基底-B 183 81 188 42基底-C 187 85 181 36基底 A、基底 B 汇总 216 81 302 421、一般情况下，应力的土压力算至基顶，因此可参照基底-A、基底-B 的计算值进行设计。2、设计者需计入附加竖向压应力(参见 85 地基规范附录三)，此时应力还将增大，对结构不利。基础宽度超过 2 米且基底埋深大于 3 米时，基底容许承载力可提高(参见 85 地基规范第 2.1.4 条)，对结构有利。基底稳定验算汇总表截 面 内 容 车道+人 +恒 车恒温制河心 车恒温摩河心 车恒温制河岸 车恒温摩河岸 车辆+人 +恒未架梁台后填土施载+下部恒计算
29、抗倾系数 10.09 9.56 5.85 10.67 -20.92 11.80 -10.65 -17.41计算抗滑系数 1.50 1.49 1.36 1.52 1.68 1.69 1.61 1.79最小抗倾系数 1.50 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.50 1.30最小抗滑系数 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30抗倾安全要求 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足基 底抗滑安全要求 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足注：1、抗倾复稳定系数、抗滑动稳定系数小于 0 表示内力作用于桥岸方向，其绝对值应大于容许值。2、根据基底-A、基底-B、基底-C 分别对应 8 个组合进行汇总。
