1、超深基坑施工技术 引言 超深基坑的施工手段繁多，涉及到基坑的围护，基坑支撑与开挖、封底及环境的保护等各个方面的工艺，施工难度和风险极大，有很多失败的先例，特别是在承压水的作用下，实施干封底的例子还是比较鲜见。本文从复兴东路 220KV 电缆砼顶管越江隧道工程工作井基坑施工中克服离黄浦江近，受承压水作用，周围环境复杂等困难，成功进行了基坑制作并实施干封底的实例，来分析说明超深基坑的施工工艺。工程概况 我们市政二公司于 99 年元月承建了复兴东路 220KV 电缆砼顶管越江隧道工程。本工程工作井在浦东，接收井在浦西，顶管为 2600 钢筋混凝土管，长度为 530 米；其工作井为圆形，外径为 18.
2、574 米，有效内径为 16 米，采用钢筋混凝土地下墙作围护结构，墙厚 0.8 米，连续墙入土深度 44.30 米，基坑开挖深度为 32.45 米，钢筋混凝土底板厚 2 米。内衬采用逆作法施工。这样的工程在上海市来说应当属于难度较大的深基坑施工工程，其难度有以下几点：(1)连续墙施工。连续墙深度达 44 米，按地质资料土表下 18 米内有流沙层，且要穿越坚硬的第层暗绿色粘土层以及第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层）。 (2)基坑封底。基坑深度 32 米，要挖穿第层暗绿色粘土层，2 米厚钢筋混凝土底板坐落在层承压含水层中，承压水水头标高可达-4.46 米，压力约为 273KN/M2。 (3
3、)环境保护困难。工作井位于上海港务局东昌装卸公司的场区内，距黄浦江防汛墙约50 米，场区附近有上海油脂一厂的厂房和若干油罐，及长江航运公司供应站的建筑物，工作井与相邻的煤气过江管工作井的中心距约为 41m，与煤气仪表房距离不到 2 米。 工作井工程地质情况 浦东工作井工程地质情况参考上海市民防地基勘察院编制的工程地质勘察报告（1997 年 2月）。土层编号土层名称层底标高(米)层厚(米)渗透系数(10-5cm/s)标准贯入度(击)地基土强度(KPa)1a杂填土1.113.8-1粉质粘土0.610.5-2粉质粘土-0.090.70.09-3粉质粘土-2.692.62.380淤泥质粉质粘土-5.1
4、92.50.080.565淤泥质粘土-13.1980.8601a灰色粘土-17.894.7相对隔水层2.4701b粉质粘土-20.8932.780褐绿色粉质粘土-24.894相对隔水层16.31601b草黄色粉砂-承压含水层35.42001b 层为承压含水层，水位埋深 9.12 米，相当于标高-4.46 米。地下连续墙施工 本工程地下连续墙为正 24 边形，设计要求三抓一幅，每一幅接头采用常规的钢锁口管接头。地下连续墙深达 44 米，墙根深入1B 粉砂层（即上海市第一承压含水层）。这样，单幅成槽时间较长，易产生坍孔现象。且根据地质勘察报告提供的资料，本工程地坪下约 45米范围内有块石、砼地坪等
5、杂物，土表下 18 米内易产生流砂。由于工作井内衬无支撑，且是逆作法，仅靠地下连续墙作围护，因此，做好地下连续墙是先决条件。在施工前我们采取了以下措施来确保连续墙的质量。地下连续墙施工 本工程地下连续墙为正 24 边形，设计要求三抓一幅，每一幅接头采用常规的钢锁口管接头。地下连续墙深达 44 米，墙根深入1B 粉砂层（即上海市第一承压含水层）。这样，单幅成槽时间较长，易产生坍孔现象。且根据地质勘察报告提供的资料，本工程地坪下约 45米范围内有块石、砼地坪等杂物，土表下 18 米内易产生流砂。由于工作井内衬无支撑，且是逆作法，仅靠地下连续墙作围护，因此，做好地下连续墙是先决条件。在施工前我们采取
6、了以下措施来确保连续墙的质量。【1】换土 在施工导墙前进行换土。根据地质勘察报告提供的资料，本工程地坪下约 45 米范围内有块石、砼地坪等杂物，且是杂填土。在杂填土中施工时，土体承载力差，又无法垂直自立，还会产生坍塌现象，势必影响导墙施工质量，且造成施工场地环境恶劣。在地下连续墙成槽时，由于槽段内有杂物，会跟随着成槽机带下去，引起土体位移造成槽壁坍方，影响地下连续墙的质量。为此我们进行换土。回填土采用临近工地挖出 34 米层的黏土，清除杂物，分层夯实，在导墙施工时能垂直自立，充当外模。导墙基槽开挖中发现的下水道给以严密封堵，防止其成为泥浆的泄露通道，在井位外另排一道排水沟。【2】槽壁注浆加固
7、由于槽壁注浆加固属于标外工作量，考虑到注浆对槽壁质量的必要性，经设计、监理、业主认可后进行实施。分析原因地质条件复杂地表下 18 米内有流砂，墙体深度 44 米，须穿越坚硬的第层暗绿色粘土层以及第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层），为上海市政行业地下连续墙施工所罕见。周边环境恶劣距黄浦江防汛墙约 50 米，场区附近有上海油脂一厂的厂房和若干油罐，及长江 航运公司供应站的建筑物，工作井与相邻的煤气过江管工作井的中心距约为 41m，与煤气仪表房距离不到 2 米，他们对沉降要求都较高。承受动荷载大在地下连续墙施工中，场地上有三辆大型设备要运转，60 吨重的成槽机在成槽时停靠在槽边，50 吨、1
8、00 吨吊车在起吊钢筋笼、预制接头时也须在槽边行走。施工周期长设计要求三抓一幅。成槽时，按工艺要求，先两边后中间，挖上部土体只须 45 小时，挖第层暗绿色粘土层须 15 小时以上，挖第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层），用时也在 15 小时以上，这样，就是正常挖土也须 35 小时，虽有泥浆护壁，也极易产生槽壁坍塌现象，影响地下连续墙质量，也破坏周边环境。采取方法为保证地下连续墙施工正常进行，不破坏周边环境，特对地下连续墙两侧进行双排注浆来加固土体，内排为双液注浆，外排为单液注浆，深度 18 米，孔间距 1 米，总孔数 223 孔，加固土体 4032 立方。地表下回填土范围内，施工时适当增
9、加注浆量。注浆参数浆液配比：单液注浆（水：粉煤灰：水泥：膨润土=130：40：200：20）双液注浆（水：水泥：粉煤灰：膨润土：水玻璃=152：200：40：4：60）双液浆的粘度35，比重 1.31.5，初凝时间 23min,凝固强度 34Mpa/2h注浆压力一般为 0.20.5Mpa，初始时略高注浆流量一般为每分钟 1015 升注浆加固后土体强度可达到 0.8Mpa采用砼榫式预制接头取代常规的钢锁口管 砼榫式预制接头在本工程中应用具有的优势：砼榫式预制接头是在地面上制作，其质量比水下浇灌砼有保证。砼榫式预制接头强度比设计地下连续墙要高。预制接头的钢筋保护层为 2.5cm，而地下连续墙钢筋保
10、护层为 9cm；预制接头的高度大于地下连续墙的高度；预制接头主筋同地下连续墙相同，并按预制构件要求增加相应的构造钢筋，这样同截面含筋量增加。从结构受力分析，本工程是环状多边形，受力是环向压力，由于预制接头强度比水下浇灌砼地下连续墙高，其受力就更具有优势。预制接头设计为 H 形，桩槽与地下连续墙咬合，桩连接采用钢板连接，接头端面间加橡胶止水条来保证防水。现场有大吨位的起吊设备，拼装后一次就位，对垂直度是有保证的。预制接头与地下连续墙是面接触，而钢锁口管与地下连续墙是点接触。在施工中预制接头与槽壁间是无空隙的，这对防绕流更有好处。拔钢锁口管须用大吨位的起拔器，且反力大，对导墙影响大。另拔管时间较难
11、掌握，钢锁口管拔不出或拔断，将直接影响地下连续墙的质量。采用预制接头，就省去了该道工序，同时也克服了上述不足。预制接头底部为尖状，利于插入土层，确保根部稳定，接头背部回填土夹石，用冲杆捣实，确保预制接头在浇灌水下砼时不移位。成槽机选型 考虑到槽段深度 44 米，底下有承压水，泥浆比重达到 1.3，决定选用意大利进口的 BN?2型成槽机，自重 60 吨，配备 17 吨重抓斗，宽度为 0.8 米，张开尺寸 2.5 米。若在第层暗绿色粘土层、第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层）施工中遇到难度时，采用 GPS?5 型钻机，先引孔再成槽，即两钻一抓法，确保成槽顺利实施。由于采取了以上加固及改进措施
12、，使连续墙施工总体上得以顺利进行。但在具体施工时还是或多或少遇到了一些问题，下面我们就一些主要问题进行详细介绍和分析以及采取的对策。 施工机械损坏由于连续施工，成槽机连续作业时间长，无保养间歇，极易造成设备的损坏，且地下土质较硬，由其是第层暗绿色硬土，第层含有丰富承压水的铁板砂层，故在第一幅、第二幅施工中，时间较短，而在 DQ1 第三幅成槽至 35 米时出现成槽机坏，抓土斗齿断裂等情况无法施工时，马上加重泥浆的比重来进行护壁。同时电召意大利专家赶过来检修，另一方面组织机械工程师抓紧修理。考虑到停顿时间较长，虽有泥浆护壁，仍有槽壁坍塌的危险，经与设计、业主、监理商量后，对该槽段进行回填，回填材料
13、采用黄砂加石子，以利第二次成槽。当成槽机修理好后继续成槽时，决定调整成槽作业时间，每挖土 5 小时必须停机半小时1 小时，并组织专人进行保养，确保成槽机正常作业。 钢筋笼无法就位在吊放 DQ1 槽段钢筋笼时，确实出现钢筋笼放到 38 米时放不下去的现象。当 DQ1 成槽结束时，量测深度为 44.5 米，用超声波测试，槽壁虽有凹凸情况，存在少量塌方，但根据超声波测试图纸分析，钢筋笼应该放得下。出现这情况后，只得重新吊起，经测试，成槽深度为 42 米，估计是由于 DQ1 槽段回填后重新成槽对土体产生多次扰动，影响较大。用超声波重新测试，确实存在坍塌现象。经与设计、监理商量后，马上采取措施，一方面加
14、重泥浆的比重，另一方面成槽机继续挖土，至设计标高后及时清底，终于将钢筋笼顺利放到位。在吊放 DQ5 槽段钢筋笼时，也出现钢筋笼离设计标高 1 米时放不下去的现象。对超声波测试图纸分析，无异常情况。根据以往经验，估计是预制接头未放直的问题。就用 100 吨吊车拎高钢筋笼，用 50 吨吊车吊预制接头，重新放预制接头，再放钢筋笼，最终顺利就位。总结：第一、槽壁注浆加固对成槽时引起的塌方问题能控制到最小，确保施工正常进行，达到设计要求的质量。第二、锁口管改预制桩解决了连续墙中钢锁口管吊拔及砼绕流等难题。工作井封底施工 根据设计图纸及地质资料可知：2m 厚钢筋混凝土底板底标高为-27.5m，完全坐落在第
15、层草黄色粉沙层，即承压水层中。工作井地面标高为+5.00m，这样基坑开挖深度将达 32 米多。承压水静水标高可达-4.46m，也就是说一旦坑底发生管涌现象，极短时间内其水位就可上升二十几米高。同时在开挖过程中还要用逆作法进行内衬施工。因此要实现设计要求的干封底，施工难度与风险极大，选择何种封底方案将成为施工成败的关键。在施工前，我们走访了相类式的一些工程，根据我们自己的经验以及调查了解的情况，我们对以下几种封底方案进行了研究探讨，以决定其中一种方案实施。第一种方案：高压旋喷注浆加固结合坑外深井降水封底方案。为实现干开挖，干封底这一目标，采取的措施是：井底采用高压旋喷注浆加固和坑外采用深井降水卸
16、压达到干封底的目的，同时坑内采用逐级轻型井点降水进行土体疏干，实现干开挖。具体如下：井底高压旋喷注浆加固 井底部采用高压旋喷注浆加固在井筒底部形成一隔水层，以平衡承压水静水压力，高压旋喷桩加固顶标高为-32.3m，孔距均为 900m，加固深度为-32.3-42.3m，隔水层厚度普遍为 10.0m，共计约 252 根，近靠地下连续墙内侧的孔位距离地下连续墙 300mm，这样能使地下连续墙的底脚处加固更密实，同时可以减小由于降水引起地下墙的下沉，亦能提高被动区土体与墙体间的摩擦力，增加隔水层的整体抗浮和防水效果。井底隔水层的稳定性、抗浮、抗弯验算：验算井底隔水层稳定性： 拟在井筒底（-32.3-4
17、2.3m）范围内通过高压旋喷注浆加固形成不透隔水层，以阻挡1B层粉砂承压水，使基坑形成环形封闭的井筒。抵抗承压水的坑底地基加固计算：hrcHrw式中：h 椏拥椎郊庸痰酌娓叨龋）rc 椉庸滩愕酌嬉陨贤敛慵尤囟龋N/m3）；Hrw 棾醒顾 沽?/P 此处 rc 取 19 KN/m3，rw 取 10 KN/m3h 取值按 13m 进行验算则 hrw=1319=247 KN/m2Hrw=(4.9+40.3-9.12) 10=360.8 KN/m2注：自然地坪标高+4.90m，9.12m 为水头离地表面的高度所以 hrc-Hrw=247-360.8=-113.8 KN/m2地下连续墙底脚水压为 360.
18、8 KN/m2，即 0.3608Mpa，若取安全系数为 1.5，则考虑筒底加固后强度不应小于 1.50.3608=0.5412Mpa。加固体抗浮力验算： 在考虑加固体的抗压强度之外还应考虑加固土层的整体稳定性，即整个加固层能否平衡承压水上浮力。依据平衡条件按下式进行验算：FsFHrw=f 加固 h1+Frch+f 砂 h2式中：Fs 棸踩 凳?.5F 椌 椎牡酌*2 ）rc 椌 准庸谈羲 阋陨掀骄 囟龋N/m3） 椌 哪诒谥艹）h1 椉庸谈羲 愫穸龋）h2 椀装宓郊庸滩愣穸龋）f 砂、f 加固椃直鹞?B 层土体加固前后土体付着力，取(1/3)C（KN/m2）h= h1+ h2H=4.9+40.
19、3-9.12=36.08mf 加固=(FsFHrw-Frch-f 砂 h2)/ h1=(1.522636.0810-2261913-0.553.35)/53.38=155.62Kpa则 C=3 f 加固=466.86Mpa若加固体土层厚度为 8.0m，则其加固后土体除满足以上计算抗压强度为 1.5Hrw=0.5412Mpa外抗剪强度 C 值不应小于 10kg/cm2，即无侧限抗压强度为 qU=10kg/cm2 而C= qU/2=5 kg/cm2f 加固=C/3=5/3（kg/cm2）=166.7Kpa，根据上面的公式可反算需加固土体的厚度：即：h1=（1.5FrwH-Frch- f 砂 h2）
20、f 加=(1.52261036.08-2261913-0.553.35)/53.3166.7=7.46m为确保高压旋喷注浆加固的效果，偏于安全取值为 10m。即做 10M 厚高压旋喷注浆加固来抵抗承压水静水压力。注浆加固体抗弯验算： 假之按 a=17m 的四边简支方板计算，应偏于安全。M=0.0368qa2W=bh2/6式中： q 椌 己稍兀g/cm2）a 棸宓淖畛撸）b 棸宓暮穸龋）则 q=45-(40.3-27.30)0.8=35t/m2（其中加固厚度取值按 8.0m，土体的比重取有效重度 0.8t/m3 进行验算均偏于安全）故 Q=M/W=0.036835172/(bh2/6)=0.03
21、68351726/64=34.9T/M2=3.4kg/cm2=0.34Mpa 此处 e 取 19KN/m3；w 取 10KN/m3；则 he=1219=228KN/m2Hw=（2.3+39.3）10=416KN/m2；所以 he-Hw=228-416=-188KN/m2；连续墙底的水压为 416KN/m2 即 0.416MP，以安全系数取 1.5 考虑则墙底冻结加固后强度应不小于 0.4611.5=0.624Mpa。加固土体抗浮力验算：在考虑加固土体的抗压强度之外，还应考虑加固土层的整体稳定性，即整个加固层能否随时承压水的上浮力。要判断井底加固隔水层在承压水作用下的整体稳定性可按如下分析：式中
22、：Fs 棗安全系数，取 1.5。F 棗井底的面积（m2）。e 棗井底加固隔水层以上平均重度（KN/m2）。 棗井的内壁周长（m）。h1 棗加固隔水层厚度h2 棗底板到加固层顶厚度f 加固、f 砂棗分别为1b 号土体加固前后土体付着力，取（1/3）C(KN/m2)。 h,H 同上。所以，若加固土层厚度为 5m，则其加固后土体除满足以上计算的抗压强度 0.624 Mpa 之外，还要满足其抗剪强度 c 不小于 715.83 Kpa。当冻结温度达到-10时，冻土的抗压强可达3.00 Mpa，安全系数达 7.0 左右，同时抗剪也达 1.5 Mpa，安全系数为 2.2，也能满足要求。第三种方案：深井降水方
23、案本方案是采用深井降水方式，降低第 7 层土中的承压水水位，确保承压水水位控制在地面以下 33 米?5 米之间（-28.00 米?-30.00 米，地面标高按+5.00 米计），保证工作井挖土与封底时的安全，不发生冒水冒砂。详细如下：1、 降水方案地质资料提供第 7 层土中承压水的渗透系数为 10-5cm3/h，但根据以往工程经验，该层土的渗透系数为 10-3cm3/h，水位降深以该数据为依据进行计算，具体数值由抽水试验确定，并根据试验结果调整降水方案。根据理论计算结果，本方案拟设计 7 口降水井和 3 口观测井，其中井内 3 口降水井，井外 4 口降水井，在工作井中央设置 1 口观测井，在工
24、作井外设置 2 口观测井，具体位置布置见下图所示。选用 80m3/h?40m3/h 的深井泵。降水井深定为 60m，井管直径定为 325mm。过滤管总长为 20m，位于埋深 38m58m 处，过滤管以下 2m 为沉淀管，过滤管以上为井壁管。过滤管外按“供水勘察规范”要求填砂至滤管顶以上 8 米处，以上填粘土球 15 米，剩余部分填黄泥直至地面，井口填埋砼或水泥。观测井深定为 40m，井管直径采用 108mm。过滤管总长为 2m，位于埋深 37m39m 处，过滤管以下 1m 为沉淀管，过滤管以上为井壁管。过滤管外按“供水勘察规范”要求填砂至滤管顶以上 8 米处，以上填粘土球 15 米，剩余部分填
25、黄泥直至地面，井口填埋砼或水泥。为调节降水井出水量，控制水位降深值，在各个降水井内设置回流管和回流阀。2、 降水及井位布设原则为减少降水对周围环境的影响，提高基坑内土体强度，应以基坑内降水为主，外降水为辅。根据理论计算，工作井底板施工时，若开启井内的 3 口降水井，可使承压水水位至少降至地面以下 33.00 米?5.00 米。考虑到封底时的绝对安全，不发生意外（如修泵等），以及封降水井、顶管出洞等用途，故在工作井外围另设 4 口降水井。3、 降水施工技术要求（1）井点出水含砂量应小于 1/100000，原因在于：降水形成漏斗形的降水面，所引起的沉降为不均匀沉降，这种不均匀沉降随时间而不断发展，
26、若由于抽水将土层中的粘粒、粉粒和砂粒带出地面，且抽水时间长，将加快不均匀沉降的速度，对环境造成破坏。根据以往经验，含砂量应小于 1/100000。（2）孔壁垂直度应控制在 1/300，以保证滤管外有足够厚度的砂层。（3）井管平面位置偏差不宜大于 20 厘米，井管管顶标高偏差不大于 10 厘米，井管应垂直位于孔中央，井管不得碰到孔壁。（4）井管焊接要求严实，没有渗漏和砂眼。（5）投砂量不应小于设计总量的 95%。（6）井管外回填的人工砂必须使用优质人工砂，其粒径必须控制在 1?.6 毫米。过细的砂将增大水流阻力，减少井出水量；过粗的砂将使井管外的砂土通过人工砂间的空隙随水流流入井管内。（7）降水
27、井滤管应选用桥式过滤管。4、 降水后井底稳定性验算（1）井底水压力计算：由于井内深井泵打入承压水层，确保井内水位降低在底板下 1.5m,降低了井底面积部分的承压水头压力，由图可知井底部分的承压水头压力为 wh=1010.5 =105(KN/m2)。（2）井底粉砂抗管涌验算由于深井泵的降水作用，由上面计算可知在井底附近的承压水压力降低为 105KN/m2,因此，安全系数 Fs=F he/FHw=1812/1010.5=2.05式中符号含义同前。由此可见通过深井降水之后,井底承压水压力减少，底板以下的土体已满足抗浮、抗管涌要求，即使对下面的土体不加固也能满足要求。对于上述几种封底方案，我们在征求了
28、有关专家的意见后，对其进行了详细的分析和论证，本着确保安全、稳妥的前提，决定选择其中一种作为本工程的实施方案。具体分析结果如下：对于高压旋喷注浆结合深井降水方案，我们认为： (1)井底高压旋喷注浆加固，自地面开始钻孔并实施。其加固深度达到 40m 左右，由于深度较大，钻孔的偏斜等因素均易引起桩体交接处加固不均匀。(2)高压旋喷桩必须配套以坑外的深井降水和坑内的逐级轻型井点降水施工。而采用基坑外降水对周边环境的影响大。(3)高压旋喷压力较大，一般可达 40Mpa 左右，而连续墙为分幅式结构，有可能会使墙体产生变形。(4)旋喷加固体与连续墙的界面附着力能否达到理论要求。(5)四十几米深的高压旋喷桩
29、，据了解施工队伍较少，缺乏必要的施工经验。2、 对于井底冻结加固方案，我们认为一是土体冻结周期长，影响施工工期；二是冻结的土体会产生膨胀，对连续墙维护结构会产生多大的影响缺乏理论与经验数据；三是缺乏相类似工程的施工经验。其他还有井底注浆结合降水方案（与第一种方案类似）以及水下封底等方案。对于水下封底方案，由于本工程设计的结构形式为连续墙形式，我们认为有以下原因本工程不宜采用水下封底方案。一是水下封底砼与连续墙之间的界面难以处理；二是由于深度深，潜水员水下作业较困难；三是在水下须挖穿坚硬的第层暗绿色粘土层，要实施水下封底工期太长。所以我们决定一般情况下本工作井将不采用水下封底方案。根据以上分析，
30、我们决定采用深井降水方案。其原因一是相类似的工程采用过，可充分利用其他工程实施时的经验与教训；二是采用内降为主，外降为辅的方案，可最大限度的降低因降水对周边环境所产生的影响；三是相对其他方案来说其施工周期短以及费用低等。方案确定后，在正式施工前，我们认为虽然采用内降为主的方案，但是，对于深井降水从理论上说，基坑内的三口井大量抽吸地下水也还会使地面产生沉降，影响周边环境。对此我们在具体施工中做了充分的准备，采取了以下对策：1、 严格执行信息化施工要求。对附近的主要构筑物、防汛墙以及地表布设了大量的沉降观测点，另外在工作井四周增加了四个 45 米深的分层沉降观测孔，施工期间有专人定期监测。2、 对
31、一幢间距 2 米左右的建筑物预先采取加固措施，一是采用一排 9 米深树根桩进行隔离；二是在靠基坑一侧预留注浆孔。3、 严格控制降水井的成井质量，按照上文所提的 7 点技术要求严格施工。4、 开挖前先做抽水试验，确定以下数据：(1)确定第 7 层承压含水层的水位和单井流量。(2)计算第 7 层承压含水层的水文地质参数。(3)为降水作业选择合适的泵型。(4)了解抽水过程中临近建筑物与地面的沉降情况。抽水试验用了 15 天时间，各种组合试验共 7 次，取得了预期效果，获得的成果如下:(1)场地内第七土层的天然静止水位在-6.912m ?-6.386m 之间。(2)第七土层承压含水层的渗透系数 K=2
32、.0010-33.6110-3。(3)降水作业的泵型可选用 60m 扬程、流量为 80m3/h 的潜水深井泵，三口井降水两小时水位标高既可达到-28.53m ?-29.393m，相当于埋深 33.53m34.393m，符合设计要求的水位埋深降至 33m35m。(4)抽水试验过程中场地内的建筑物累计沉降值一般在 3mm 以下，降水作业对建筑物的影响较小。5、 根据抽水试验所验证的降水效果，为严格控制地表沉降，在基坑开挖与封底过程中，对基坑内三口降水井，我们制定了详细的降水计划。具体降水方法采用分期分批跟踪降水法，即随着开挖深度的增加而逐步降低工作井内第 7层承压含水层的地下水位，使其始终低于开挖
33、底面 1m-2m。开启深井泵的数量也从一台随开挖深度逐步增加到三台。详细方案如下：(1)依据抽水试验观测资料，场地内第 7 层承压含水层的静止水位标高在-6.386m - -6.912m 之间，比地质勘察报告提供的数值低 1.926m 2.452m；经计算，我们认为标高-10.00m（相当于 15m 深度）以上的土层开挖无须进行降水作业。(2)抽水试验观测资料表明：单井抽水时工作井内第 7 层承压含水层的最低水位可降至-14.369m，既在开挖第这段土体时，尽可能采用一台泵抽水，并将降水井的出水量调到最大状态，但必须保证第 7 层承压含水层的水位低于开挖面 1m-2m，否则，应调整流量或采用两
34、井降水。(3)在开挖标高-16.60m - -27.45m 这段土体时，根据抽水试验观测资料，前期-19.0m 标高以上尽可能采用两井降水，-19.0m 标高以下应采用三井降水。(4)为缩短降水作业时间，封底、土体开挖及内衬墙的施工应尽可能加快。通过采用以上措施和手段，最终在专家指导以及所有项目部成员的共同努力下，顺利实现了本工程的连续墙施工及降水封底施工。施工结束后，周边构筑物及地表沉降情况如下：从上表中可以看出：单井抽水和两井抽水共历时近两个月，各点沉降值均不大，一般都在35mm 之间；三井抽水历时一个月，各点的沉降值均较大，一般在 7 毫米左右，最大沉降值为 8mm；累计沉降值最大为 29 mm。地表土体沉降 地表土体沉降显示了与建筑物沉降相似的规律：在起初的单井和两井抽水期间，各观测点的沉降变化均不大，一般在 13mm 之间；沉降变化最大是三井抽水期间，各点的沉降值一般在 7mm 左右，最大沉降值为 8mm。
