1、摘要I更多相关文档资源请访问 http:/ CAD设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508索要340m先简支后连续 T型梁桥设计（公路级）摘要在本设计中，根据地形地质条件和任务书要求，依据现行公路梁桥设计规范提出了斜拉桥、简支梁桥、先简支后连续梁桥三种桥型方案。按照“实用、经济、安全、美观”的桥梁设计原则，经过对各种桥型的比选最终选择预应力混凝土先简支后连续梁桥为本次的推荐设计梁桥。接下来主要是预应力混凝土先简支后连续 T 型梁桥的上部结构设计，设计中主要进行了桥梁总体布置及结构尺寸拟定、桥梁行车道板计算、主梁作用效应计算、主梁作用效应组合、桥梁预应力钢束的估算与布置。本设计利用
2、桥梁博士软件，根据桥梁的尺寸拟定建立桥梁基本模型，然后进行内力分析，计算验算配筋结果，进行施工各阶段分析及截面验算。最主要是对桥梁的横隔梁、盖梁以及桥墩的设计。在盖梁计算方面主要是盖梁的内力计算、截面配筋设计与承载力的校核；在桥墩设计过程中主要涉及到桥墩墩柱设计计算以及截面配筋的计算、相关的验算。最后，经过分析验算并结合桥梁博士所给出的结果，从配筋以及内力分布等方面表明该设计计算方法正确，符合设计任务的要求。关键字：方案比选；先简支后连续；尺寸拟定；钢筋束的布置；验算AbstractIIDesign of 3 * 40m continuous simple supported T beam b
3、ridge (highway)AbstractIn this design, according to the topographic and geological conditions and the task book requirements, according to the current highway bridge design specification proposed cable-stayed bridge, simply supported beam bridge, simply supported continuous beam bridge three bridge
4、project. According to the “bridge design principles for practical, economic, safe, beautiful“, through the various bridge type selection final choice of prestressed concrete simply supported continuous beam bridge design for the bridge this recommendation.Next is the upper structure design of prestr
5、essed concrete simply supported continuous T beam bridge, the main bridge in design of general layout and structure dimensions, bridge deck calculation, the effect of calculation, the combination of action effects, the bridge prestressed steel beam estimates and layout.This design using Dr. bridge s
6、oftware, according to the size of the development to establish the basic model of bridge bridge, and then the internal force analysis, calculations, reinforcement results, for each stage of construction analysis and cross checking.The most important is the beam, beam and pier of bridge transverse vi
7、bration. In the calculation of capping beam are calculated, the internal force of beam section design of reinforcement and bearing capacity check; in bridge pier design process mainly involves the calculation of bridge pier column design and checking calculation, reinforcement of the related.Finally
8、, through the analysis of checking and combined with the results given by Dr. bridge, the design calculation method is correct that the reinforcement and the internal force distribution, comply with the design requirements of the task.Keyword: Scheme comparison; Simply supported continuous; Dimensio
9、ns; Steel beam layout; Checking目录III目录摘要 .1Abstract .1目录 .2第一章 桥梁方案比选 .71.1 桥梁设计原则 71.2 设计的主要技术指标 71.3 设计方案 7第二章 构造布置 .102.1 构造尺寸及尺寸拟定 .102.2 主梁毛截面几何特性计算 102.3 检验截面效率指标 （0.5） 12第三章 行车道板的计算 .133.1 由于宽跨比大于 2，故可按单向板计算 .133.1.1 永久作用 .133.1.2 可变作用 153.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 153.2 两相邻翼缘板计算 153.2.1 永久作用 153.3
10、截面设计、配筋与承载力验算 18第四章 主梁作用效应计算 .204.1 本桥采用的是先简支后连续的施工方法，施工步骤为： 20目录IV4.2 车道荷载计算 204.3 活载内力计算 204.3.1 横向分布系数的计算 204.4 冲击系数计算 254.5 内力计算 264.6 温度效应 284.7 施工方法 28第五章 作用效应组合 .295.1 作用组合概况 29第六章 预应力钢束计算及配束 .356.1 预应力钢筋的计算原则 .356.2 按照正常使用极限状态下的应力要求计算 356.2.1.截面上下缘均配筋时 366.2.2.当截面只在下缘布置力筋时 376.2.3.当截面中只在上缘布置
11、力筋： 386.2.4 上下缘预应力配筋的判别条件 396.3 按承载能力极限要求计算 396.4 手算预应力钢束配筋估算 406.4.1 验算 10 号截面 406.4.2 验算 20 号截面 416.4.3 验算 41 号截面 43第七章 预应力混凝土桥梁预应力钢束预应力损失 .45目录V7.1 预应力钢束损失原理 .457.1.1 摩阻损失 .457.1.3 温度损失 457.1.4 混凝土弹性压缩损失 457.1.5 预应力钢筋的应力松弛损 467.1.6 混凝土收缩徐变和损失 46第八章 主梁截面验算 .478.1 载能力极限状态承载力验算 478.1.1.一般规定 478.1.2.
12、正截面抗弯承载力验算 478.1.3.承载能力极限承载力验算结果 498.1.4.总结 527.2 持久状况正常使用极限状态抗裂验算 537.2.1 一般规定 537.2.2 正截面抗裂验算 537.2.3 正截面抗裂验算结果表 548.2.4.斜截面抗裂验算 618.2.4.斜截面抗裂验算结果 638.2.5 抗裂验算总结 688.3 持久状况构件的应力验算 688.3.1 一般规定 .688.3.2 正截面混凝土压应力验算 69目录VI8.3.3.正截面验算结果 698.3.4 斜截面混凝土压应力验算 768.3.5 斜截面验算结果 778.3.6 预应力钢筋验算 828.3.7 预应力钢
13、筋验算结果 838.3.8 持久状况构件验算总结 848.4 短暂状况构件的应力验算 848.4.1 预加应力阶段的应力验算 858.5.1 主梁挠度验算原理 858.5.2 主梁挠度位移值 878.5.3 手算挠度验算 87第九章 横隔梁计算 .879.1 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用 .87第十章 盖梁设计 .9010.1 拟定盖梁尺寸 .9010.2 计算荷载 .9110.2.1 梁体自重 9110.2.2 盖梁自重及作用效应计算 .9110.2.3 盖梁活载计算 .9310.2.4 双柱反力 Gi 计算 9810.3 内力计算 .9810.4 截面配筋设计与承载力校核 .100目录
14、VII10.5 斜截面抗剪承载能力验算 .101第十一章 桥墩计算 .10211.1 水温工程地质情况 10211.2 桥墩墩柱设计计算 .10211.2.1 计算桥墩抗推刚度 K 10211.2.2 墩顶制动力计算 .10311.2.3 梁温度变形引起的水平力计算 .10411.2 四个墩墩顶承受水平推力 .10511.3 桥墩墩柱设计计算 .10611.3.1 截面配筋计算 .10611.3.2 按最大垂直力时墩柱顶按轴心受压构件验算 10711.3.3 最大弯矩时偏心受压构件验算 107参考文献 .109致谢 110华东交通大学毕业设计（论文）1第一章 桥梁方案比选1.1 桥梁设计原则（
15、1）适用性满足公路交通和铁路的正常运行，以及将来交通量增长的需要，建成的桥梁应保证在使用年限内满足交通要求，并便于检查和维修。（2）舒适性和安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动和冲击，整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。（3）经济型设计的经济性一般应占首位，经济性应综合考虑发展远景及将来的养护和维修等费用。（4）美观一座桥梁，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。1.2 设计的主要技术指标1、道路等级：一级公路2、孔跨布置：3*40
16、m3、设计荷载：公路一级4、通航等级：无通航要求5、桥面坡度：不设纵坡，单幅车行道设有百分之二的单向横坡1.3 设计方案方案一：斜拉桥斜拉桥是由斜拉索、塔柱和主梁组成。用若干高强的拉索将主梁斜拉在塔索上，斜拉索使主梁受到一个压力和一个方向上的弹性支承反力，这使得桥梁的跨越能力大大增朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）2强。斜拉桥的主要优点：梁体尺寸较小，桥梁跨越能力较大，受桥下净空和桥面标高的限制少，抗风稳定性较悬索桥好，便于悬臂施工等。它的不足之处也很明显：它是多次超静定结构，设计计算复杂，索与梁或塔的连接构造比较复杂，施工中高空作业较多且施工控制等技术要求严
17、格。斜拉桥是半个世纪以来较有想象力和构思内涵，最丰富而引人注目的桥型，具有广泛的适用性。一般说来，对于跨度从 200m 至 700m 左右的桥梁，斜拉在技术上和经济上都具有相当优越的竞争能力。斜拉桥具有施工方便、桥形美观、用料省、主梁高度小、梁底直线容易满足通航和排泄要求、动力性能好的优点，发展迅速，跨径不断增大，但实际上斜拉桥跨度不大，此桥型不予考虑。3*40m 斜拉桥如图 1-1图 1-1 斜拉桥示意图方案二：简支梁桥简支梁桥主梁以孔位单元，两端设有支座，是静定结构，桥梁的最大弯矩发生在跨中央，适用于中小跨度。若遇到地基不均匀沉降时，上部结构内力不受影响，若桥梁的一个孔遭受破坏，邻孔也不会
18、受到牵连。简支梁桥可以分片预先制造，然后分孔架设和修复。这种桥结构简单，架造运输和架设方便。但是，简支梁桥常用的经济合理跨径在 20m 一下。跨径增大时，不但钢材耗量大，而且混凝土开裂现象也往往比较严重，影响结构的耐久性。为了提高简支梁桥的跨越能华东交通大学毕业设计（论文）3力，可采用预应力混凝土结构，但是，根据建桥实践，当跨径超过 50m 后，不但结构笨重，施工困难，经济性也较差。如图 1-2，1-3图 1-2 简支梁示意图图 1-3 简支梁桥总体布置图方案三：先简支后连续梁桥简支梁桥属于单孔静定结构，构造简单，施工简单，其结构尺寸易于设计成系列化和标准化，有利于组织大规律预制生产，并用现代
19、化的起重设备进行安装采用装配式的施工方法，可以大量节约模板支架木材，降低劳动强度，缩短工期，加快建桥速度。连续梁桥无断点，行车舒适，且由于支点负弯矩的存在，使跨中正弯矩值明显减少，从而减少材料用量及结构自重。但是连续梁桥结构较复杂，且从桥梁建筑现代化的角度来衡量，钢筋混凝土连续梁桥逊色于简支梁桥。先简支后连续梁桥正发挥上述两种梁桥的特点，克服了它们的缺点，先简支后连续梁桥构造简单，施工简单，既可以组织大规模预制生产，节约模板支架，降低劳动强度，缩短工期，加快建桥速度，又可以去掉桥墩上的伸缩缝，增强结构的整体性和行车的舒适度，并且桥墩上由两排支座减少为一排，跨中弯矩也较少，减小了构件尺寸，节约了
20、朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）4材料。图 1-4 连接结构示意图简支梁桥和先简支后连续梁桥的受力分析比较如图 1-5（简支梁桥）图 1-5（先简支后连续）受力分析比较示意图华东交通大学毕业设计（论文）51.4 结论从安全性来讲，三方案均能满足行车安全和通航要求，但是预应力混凝土先简支后连续梁桥的技术施工更加成熟，施工安全性能高。从功能性来讲，先简支后连续梁桥的行车条件好，比较平顺，且承载能力好。从经济性来讲，先简支后连续梁桥的使用设备少，钢材使用量相对较少，不像斜拉桥那样多，造假方面也较低。因为桥梁比选的几个主要标准中安全和经济放在首要位置，所以尽管斜拉桥
21、更加漂亮，我还是选择外观不是那么耀眼但是安全性、舒适性和安全性更加好的预应力混凝土先简支后连续梁桥。朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）6第二章 构造布置2.1 构造尺寸及尺寸拟定1.主梁高度预应力混凝土先简支后连续梁桥的主梁高度与其跨径比通常在 1/15-1/25，标准设计中高跨比约在 1/8-1/19.综合考虑取梁高为 2500mm。2.主梁截面细部尺寸T 梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求，本设计预制 T 梁的翼板厚度为 100mm，翼板根部加厚到540mm。如图 2-1图 2-1 主梁尺寸图2
22、.2 主梁毛截面几何特性计算将主梁跨中截面划分成五个规则图形如图 2-2华东交通大学毕业设计（论文）7图 2-2 主梁跨中截面分块图截面形心至上缘的距离为： AByis/式中：A i -分块面积yi -分块面积的形心至上缘的距离分块面积对上缘的静矩为： isiiiydS分块面积对截面形心惯矩为： 2ixAI分块面积的惯矩： 3ii61Ibh三 角 形 ：矩 形 ：主梁跨中截面的主界面的几何特性如表 2-1 所示表 2-1 主梁跨中截面的主截面的几何特性分块名称分块面积 Ai yi分块面积对上缘的静矩 di=ys-yi朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）8翼板 1
23、540 5 7700 116.7三角承托 616 12.7 7823.2 109腹板 3528 98 345744 23.7下三角 540 186 100440 -64.3马蹄 2916 223 650268 -101.3 9380 - 1111975.2 -分块面积对截面形心的惯性矩 分块面积的惯矩20973000 13000 7319000 4400 1982000 11294000 2233000 27000 29923000 709000 62430000 120474000 I=ii+ix=88700000cm4 ys=1.313cm yx=1.187cm2.3 检验截面效率指标 （
24、0.5）截面重心至上核心点的距离cmyAIKxs67.9截面重心至下核心点的距离cyIsx02.截面效率指标 5.067hKxs由以上结果可以得出，所取数据合理华东交通大学毕业设计（论文）9第三章 行车道板的计算3.1 由于宽跨比大于 2，故可按单向板计算3.1.1 永久作用主梁架设完毕时桥面板可看成 77cm 长的单向悬臂板 如图 3-1a）b）朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）10c）d）图 3-1 桥面板示意图计算悬臂根部一期永久作用效应为弯矩 mKNMg 917.0652.08.2137.02615.1剪力 V76580成桥后 如图 3-1（b）为现浇
25、部分悬臂板自重mKNg6.21.1为人行栏重力，计算二期永久作用效应如下：57弯矩 mKNM 83.7)04.1(5.7)24.01.(4.02剪力 Vg8576.总永久作用效应弯矩 mKNg74.83.91.021华东交通大学毕业设计（论文）11剪力 KNVg802.14.678.213.1.2 可变作用在边梁悬臂板处，只作用有人群，荷载为弯矩 0rM剪力 rV3.1.3 承载能力极限状态作用基本组合按桥规4.1.6 条： KNVVmMMrgd 9624.18.042.103.2 两相邻翼缘板计算对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续
26、板，实际受力复杂，对于弯矩，先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩 ，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求0M得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视为板厚 t 与梁肋高度 h 的比值来选用。本例中 ，即主梁抗扭能力较大，取跨中弯矩： ；支4189.32501ht 05.Mc点弯矩 。对于剪力，可不考虑板和主梁的弹性固结作用，认为简支板的支点7.Ms剪力即为连续板的支点剪力。可分别计算连续板的跨中和支点作用效应值。3.2.1 永久作用（a）主梁架设完毕时桥面板可看成 89cm 长的悬臂单向板，其根部一期永久作用效应为：弯矩 mKNMg917.01剪力 V682（b）
27、成桥后朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）12先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力值。根据公预规4.1.2 条，梁肋间的板，其计算跨径按下列规定取用：计算弯矩时， 但不大于 ，本例 l=2.02+0.15=2.17mtl0bl0计算剪力时， ml2.1.,本 例式中：l-板的计算跨径 l 0-板的净跨径t-板的厚度 b-梁肋宽度计算图示如下图 3-2图 3-2 简支板二期永久作用计算图示图 3-2 中， ，为现浇部分桥面的自重，mKNg/6.21是二期永久作用，包括 10cm 的沥青面层。/12.30.02 计算得到简支跨中二期永久作用弯矩及支点二期永久作用剪力为：
28、 mKNMg 472.1.3542.07.64.)52.476.(2 KNV752310华东交通大学毕业设计（论文）13（3）总永久作用效应综上所述，支点断面永久作用弯矩为 mKNMsg 82.7.042.91.0支点断面永久作用剪力为 KNVsg53672.368.2跨中断面永久作用弯矩为 mc450C.可变作用根据桥规4.3.1 条，桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车俩荷载，根据桥规表 4.3.1.2，后轮着地宽度 b，及长度 a，为 a=0.2m，b=0.6m，平行于板的跨径方向的荷载分布宽度： mhb84.012.6.021车轮在板的跨径中部时，垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度，取 a
29、=1.45m，此时两个后轮的有效分布宽度发生lmla5.3.1重叠，应求两个车轮荷载的有效分布宽度 a=1.45+1.4=2.85m，折合成一个荷载的有效分布宽度 a=a/2=1.425m车轮在板的支承处时垂直于板的跨径方向荷载的有效分布宽度 mtha59.021车轮在板的支承附近，距支点距离为 x 时，垂直于板的跨径方向荷载的有效分布宽度 ，a 的分布见图 3-3xtha259.021将加重车后轮作用于板的中央，求得简支板跨中最大可变作用（汽车）的弯矩为 mKNblpuMop .7)(8)(计算支点剪力时，可变作用必须尽量靠近梁肋边缘布置。考虑了相应的有效工作宽度后，每米板宽承受的分布荷载如
30、图 3-4 所示，朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）14图 3-4 每米板宽承受的分布荷载示意图剪力 Vsp的计算公式为 )(14321 yAyAuVsp 其中:A 1=A3=P/2a=49.12KN, ,KNap8.17)(2, ,9.0,7.),)(121yyAusp,Vs 4)389.04. 由此可得到连续板可变作用效应；支点截面弯矩 mKNMopsp 5.197.支点截面剪力 Vs41跨中截面弯矩 Mcp=0.5Mop=13.95 D.作用效应组合按桥规4.1.6 条进行承载能力极限作用效应基本组合支点断面弯矩 mKNspsg 726.304.12.支
31、点断面剪力 Vss8跨中截面弯矩 Mcpcg 1.3.3 截面设计、配筋与承载力验算悬臂板及连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按其中最不利荷载效应配筋，即 Md=-30.726KN/m，其高度为 h=18cm，净保护层 a=3cm，若选用 12 钢筋，则有效高华东交通大学毕业设计（论文）15度 h0 为： ，按公预规5.2.2 条：mda14325.0)2(0xhbfMrcdx975.验算： bh0=0.560.14325=0.08m0.00975m按公预规5.2.2 条： 28.cmfAsdcs查有关板宽 1m 内钢筋截面与距离表，当选用 12 钢筋时，需要钢筋间距为14cm，此时所提供的
32、钢筋面积为 ，由于此处钢筋保护层与试算22, 8.708.cAcss值相同，实际配筋面积又大于计算面积，则其承载力肯定大于作用效应，故承载力验算可以略。连续板跨中截面处的抗弯钢筋计算同上，计算结果需在板的下缘配置钢筋间距为15cm 的 12 钢筋，为使施工简便，取板上下缘筋相同，均为 12150mm，配筋布置如图 3-5 所示图 3-5 配筋布置图按公预规5.2.9 条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求，朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）16即 KNfbhvrkcud 59.1610530 满足抗剪最小尺寸要求87.按公预规5.2.10 条 ，即
33、时不需要进行斜截otddbhfvr230.KNvrd07.13面抗剪强度计算，仅按构造要求配置钢筋。根据公预规9.2.5 条，板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋，直径不应小于 8mm，间距不应大于 200mm，因此本例中分布钢筋用8200mm。华东交通大学毕业设计（论文）17第 4 章 主梁作用效应计算4.1 本桥采用的是先简支后连续的施工方法，施工步骤为：1. 主梁预制阶段，待混凝土达到设计强度的 90%，后张拉正弯矩区预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制安装到位，形成由临时支座支撑的简支体系。2. 第二阶段施工，先浇注两跨之间接头处的混凝土，待达到设计强度后张拉负弯矩区预应力钢束，压注水泥
34、浆。3. 第三阶段施工，拆除全部临时支座，主梁支撑在永久支座上，完成体系转换，再换成主梁横向现浇湿接缝，最终形成三跨连续梁的空间结构体系。4. 完成护栏和桥面铺装的施工。4.2 车道荷载计算车道荷载计算图示如图 4-1图 4-1 车道荷载示意图根据公路桥涵设计通用规范4.31 规定，公路级车道荷载的均布荷载标准值为，当桥梁计算跨径在 5-50m 之间时，P k值用直线内插法计算mKNqk/5.10KNP316)5.8(3684.3 活载内力计算4.3.1 横向分布系数的计算1.计算主梁抗弯、抗扭惯性矩本桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构的长宽比为，故可按偏心压力法来绘制横
35、向影响线并计算横向分布系数 mc。 28.96.173Bl朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）18主梁抗弯惯矩的计算：翼缘板换算平均高度: cmh14280截面重心距板顶面的距离 ax为（如图 4-2）：图 4-2 主梁截面尺寸 cmax 78.612504)187(82主梁抗弯惯矩为： 4 23235cm43768. 86.7-50218501-.4-7-2 ）（）（）（）（I主梁抗扭惯矩按式 ，查表 4-2 得 31iMiTtbI表 4-2 矩形截面抗扭刚度系数 t/b 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5c 0.141 0.155 0.171 0.1
36、89 0.209 0.229t/b 0.4 0.3 0.2 0.1 0.1c 0.25 0.27 0.291 0.312 1/3对于翼板 ，得 c1=1/3.06.172/bt华东交通大学毕业设计（论文）19梁肋 得 c2=0.31108.67/2bt则： 433 6.901 cmIT 2.计算抗扭修正系数 表 4-3n 主梁数 4 5 6 7（与主梁根数有关） 1.067 1.042 1.028 1.021由上表得 n=7 时，=1.021 ，并取 G=0.4E95.0)(12BlEIGT3.计算荷载横向分布系数（1）桥面宽度 【14.2m=0.5m（防撞栏）+13.2（行车道）+0.5（防
37、撞栏） 】根据公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）中第 4.3.1 条第七款规定适宜双向双车道，本桥各根主梁横截面相同，主梁 n=7，梁间距为 1.96m，则227625423512 4.10maaai 对于 1 号边主梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖值为 453.012 nia7.71219ni设影响线零点离 1 号梁的距离为 ，则1x17.084653.1x解得 m1 号梁的横向分布影响线如图 4-3，并在其上按横向最不利布载朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）20图 4-3 1 号梁横向分布影响线1 号梁的横向分布系数为：汽车荷载 58.0)(
38、214321 qqqcq xxm2 号梁的横向分布影响线如图 4-4华东交通大学毕业设计（论文）21图 4-4 2 号梁荷载横向分布影响线对于 2 号梁中主梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖值为： 3456.01122nia.12727ni设影响线零点离 1 号梁轴线的距离为 ，则2x06.84135.022x解得 m2车辆荷载： 5682.0)47.01.58.10643.257.0314.0(21 qcqm对于 3 号中主梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖值为： .4.10689.71231 nia3.4.06859.73 设影响线零点离 1 号梁轴线的距离为 x3，则 mxx98.13039.8
39、41624.03 解 得3 号梁的横向分布影响线如图 4-5朱国强： 340 米预应力混凝土先简支后连续 T 梁桥（公路- 级）22图 4-5 3 号梁横向分布影响线车辆荷载对542.0)6.071.32.015.87.029.41.0(21 nqmcq于 4 号梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖值为： 3.1241nia4.01241ni4 号梁的横向分布影响线如图 4-6图 4-6 4 号梁横向分布影响线车辆荷载 54.021nqmcq4.4 冲击系数计算根据公路桥涵设计通用规范4.3.2.5 规定冲击系数 u 可按下式计算当 时，u=0.05HZf5.1当 1.5HZf14HZ 时，u=0.176Lnf-0.0157
