1、玻璃窑炉设计及先进经验技术引用第一章 单元窑第一节 单元窑的结构设计一、单元窑熔化面积的确定二、熔池长、宽、深的确定三、池底鼓泡位置的确定四、窑池结构设计五、火焰空间结构设计六、烟道七、通路结构设计第二节 耐火材料的选用及砌筑一、单元窑选用的主要耐火材料二、窑炉的砌筑技术第三节 单元窑的附属设备一、投料机二、鼓泡器三、燃烧系统四、金属换热器第四节 助熔易燃技术的应用一、辅助电熔在单元窑上的应用二、纯氧助燃技术的应用第五节 窑炉的启动和投产一、投产准备二、燃料准备三、熟料准备四、制定窑炉升温曲线 五、采用热风烤窑技术六、点火烤窑注意事项七、投产第二章 玻 璃 球 窑第一节 窑炉的结构一、球窑的种
2、类二、马蹄焰球窑结构设计三、球窑砖结构和耐火材料第二节 窑炉的熔制一、玻璃球的熔制二、玻璃球的成型三、玻璃球的退火四、玻璃球生产工艺规程第三章 全电熔玻璃窑第一节 全电熔玻璃窑概述一、全电熔窑的优缺点二、全电熔窑的分类三、全电熔窑一览四、熔制特性及对配合料要求五、电熔窑是防止环境污染有力措施六、玻璃全电熔窑的技术经济分析第二节 全电熔窑的结构设计一、全电熔窑的形状二、全电熔玻璃窑炉的加料三、供电电源和电极连接 第四章 电助熔技术第一节 火焰池窑电助熔的意义一、池窑电助熔的优缺点二、电助熔加热的技术分析第二节 电助熔池窑设计和操作一、熔窑内电极布置和功率配置二、熔加热功率的计算第三节 电助熔池窑
3、的实例一、生产硼硅酸 盐 BL 电助熔池窑二、生产有色 BL 的电助池窑三、生产平板 BI 的电助熔池窑第五章 供料道的电加热第一节 供料道电加热概述一、供料道工作原理及其加热现状二、供料道电加热的优越性三、供料道电加热分类第二节 供料道电加热的设计一、料道加热方式的选择二、电加热能耗的计算三、变压器功率确定、电极配置第三节 供料道电加热的使用第四节 供料道电加热实例第六章 先进经验、技术一、窑炉新技术 二、窑炉富氧然 绕技术 三、窑炉图片 玻璃窑炉设计及先进经验技术引用第一章 单 元 窑用来制造 E玻璃和生产玻璃纤维的窑炉，通常采用一种称为单元窑的窑型。它是一种窑池狭长，用横穿炉膛的火焰燃烧
4、和使用金属换热器预热助燃空气的窑炉。通过设在两侧胸墙的多对燃烧器，使燃烧火焰与玻璃生产流正交，而燃烧产物改变方向后与玻璃流逆向运动。因此在单元窑内的玻璃熔化、澄清行程长，比其它窑型在窑内停留时间长，适合熔制难熔和质量要求高的玻璃。单元窑采用复合式燃烧器，该燃烧器将雾化燃料与预热空气同时从燃烧器喷出，经烧嘴砖进入窑炉内燃烧。雾化燃料处在燃烧器中心，助燃空气从四周包围雾化燃料，能达到较好的混合。所以与采用蓄热室小炉的窑型相比，燃料在燃烧过程中更容易获得助燃空气。当空气过剩系数为 1.05 时能完全燃烧，通过调节燃料与助燃空气接触位置即可方便地控制火焰长度。由于使用多对燃烧器，分别调节各自的助燃风和
5、燃料量，则可以使全窑内纵向温度分布和炉内气氛满足玻璃熔化与澄清的要求，这也是马蹄焰窑所无法达到的。单元窑运行中没有换火操作，窑内温度、气氛及窑压的分布始终能保持稳定，这对熔制高质量玻璃有利。现代单元窑都配置有池底鼓泡，窑温、窑压、液面及燃 烧气氛实行自动控制等系统，保证了难熔的 E 玻璃在较高熔化率下能获取用于直接拉制玻璃纤维的优质玻璃液。所以迄今在国际上单元窑始终是 E玻璃池窑拉丝的首选窑型。 单元窑与其它窑型相比的不足之处是能耗相对较高。这是因为单元窑的长宽比较大，窑炉外围散热面积也大，散热损失相对较高。采用金属换热器预热助燃空气的优点是不用换火，缺点是空气预热温度，受金属材料抗氧化、抗高
6、温蠕变性能的制约，一般设计金属换热器的出口空气温度为 650850。大多数单元窑热效率在15% 以内，但如能对换热器后的废气余热再予利用，其热效率还可进一步提高。 配合料在单元窑的一端投入，投料口设在侧墙的一边或两边，也有设在端墙上的。熔化好的玻璃从另一端穿过沉式流液洞流至称为通路的拉丝作业部。 第一节 单元窑的结构设计一、单元窑熔化面积的确定 单元窑熔化面积可用公式 F= G/g 表示。式中 F熔化面 积， M2； g熔化率， （t/M2d）。 熔化率反映单元窑的设计和生产管理水平，包括原料成分、水分、质量的控制和窑炉运行的控制水平等，同时还与纤维直径有关。一般拉制纺织纱的单元窑，g 取 0
7、.81.0 t/M2d，拉制粗直径纱时可取略大一些 1.5 t/M2d。早期的技术资料表明当年的单元窑平均日产玻璃的熔化面积，可见现在已有较大进步。 二、熔池长、 宽、深的确定 （1）池长 L 和池宽 B 是根据熔化面积和熔池长宽比（L/B）来决定的。即： FB=平方L/BL/B 越大，投入窑炉的 玻璃原料从熔化到完成澄清，其间的玻璃“ 行程”越长，也越有利于熔化和澄清。早期设计的单元窑熔他是很长的，日产量在 850t/d，（L/B）54。随着单元窑配合料微粉 化及熔制工艺和鼓泡技术的发展与成熟，以及窑体耐火材料的质量提高和采用保温技术等措施，使熔池长宽比在 3 左右，也同样可以获得满意的玻璃
8、质量。现在设计取（L/B）值时 ，只有在考虑为下届窑炉有较大扩产需要时才选取（L/B）大一些，一般情况下 取（L/B ）为 34。 （2）他深 h 主要取决于玻璃的透热性及池底耐火材料能承受的温度。早期池底铺面砖选用致密结砖时，池底温度一般控制在 1350以内，而池底温度又直接影响玻璃熔化质量和窑炉熔化率。现在的 F 玻璃单元窑，由于池底部位采取保温和鼓泡技术措施，在提高熔化率的同时，使热点附近的池底玻璃温度也提高到 14401470，因此池底 2/3 以上高温区域的铺面层砖改用耐温和耐侵蚀性能更好的致密铬砖。有时也可通过适当加高池深来达到降低池底温度。一般而言，E 玻璃单元窑单产在以下 30
9、t/ d，池深选 600700mm，随着单产的增大，目前的最高池深可达 900mm 左右。 三、池底鼓泡位置的确定 单元窑池底设置鼓泡装置，按其作用大致有以下几种方式。 （1）将鼓泡器布置在配合料生料堆聚集层最厚的部位有助于打散生料堆。但由于投料口和投料机的改进，目前已没有必要使用这种方法了。 （2）将鼓泡器排布在生料堆消失的位置，该部位的玻璃液温度已经比较高了，因此通过鼓泡可强制较高温度的玻璃液向生料区推移，底部的玻璃液也可翻到面上吸收窑炉火焰空间更多热量，起到助熔作用，通过物理和数学模拟也都能证明这一点。要注意的是不能让生料层覆盖在鼓泡区域的玻璃液面上，否则将无法起助熔作用。 （3）将鼓泡
10、器布置在窑池玻璃液最高温度区，一般约为池长 2/3 处，鼓泡作用可使更多的含气泡玻璃翻至玻璃液面排泡，起到促进澄清和均化的效果。E 玻璃单元窑的池底鼓泡位置通常按以下两种原则确定：一是在池长1/3 处布置一排鼓泡器起助熔作用，在池长 2/34/5 处布置另一排鼓泡器，起促进澄清和均化作用。这种布置也是轻工窑炉鼓泡常用的方式；二是第一排鼓泡布置在池长 1m 附近，第二排紧随其后，二排间相距约 E 或更近。这种布置是近年来 E 玻璃单元窑常用的方式，理由是当采用细而干的微粉原料熔制 * 玻璃时，熔化不再是难题，但由于玻璃液中存在大量的气泡，因此良好的澄清和均化是确保玻璃液质量和提高熔化率的主要因素
11、，采用两排鼓泡集中布置可起到类似窑坎阻挡生料流的作用和加强玻璃液均化的作用。 四、窑池结构设计 （1）E 玻璃单元窑的池壁结构有多种排列方式，适合小型池窑，池壁内侧没有横缝，池壁使用期一般不超过5 年，在窑炉运行后期部分池壁要进行喷水冷却保窑。该结构对部分低温区可用致密锆砖替代昂贵的致密铬砖，节约部分投资。适用于较低温的池壁，这种结构一般不用喷水冷却保窑，而用外层加贴新砖来延长窑炉运行期。结构的池壁采用致密铬砖横向排列，因为致密铬砖不同于致密锆和 AES, 砖，其横缝与竖缝的侵蚀速度差别不大。 （2）池底结构。A.适合于池底温度长期不高于 1350，短期不高于1370的窑池。B.采取鼓泡孔二侧
12、的致密铬砖 高出池底面，而鼓泡头又高于两侧铬砖的方式，这样可在鼓泡头位置以下形成液滞流区，减少由于玻璃液冲刷对池底造成的侵蚀。C.采取鼓泡砖高出池底面而鼓泡头又高出鼓泡砖50mm 左右的方式，同样也可使池底耐火材料少受玻璃液的冲刷侵蚀。 （3）流液洞结构。当熔化池中已熔化、澄清好的玻璃液流经流液洞时，被强制降温并流入作业部的主通路。因此流液洞的作用既是熔池和通路间的连通道，也是熔化部和作业部的分隔区。E 玻璃单元窑除了采用通常结构流液洞外，也常采用一种带有挡砖的流液洞结构。挡砖一般用优质错砖或铬砖做成，厚度为 100150mm，包覆合金皮，浸入玻璃液部分的铂合金皮厚 1mm，露在玻璃液上面的铂
13、合金皮厚0.5mm。包铂 合金皮的 挡砖应伸进两边侧墙各 150mm，以致当 侧墙砖被侵蚀时，挡砖依然完整。为安全起见，在制订窑炉砌筑计划时，要使得包铂挡砖能在砌窑收尾阶段插进去。挡砖以下的流液洞尺寸一般是洞高为洞宽的 1/24/5，这种洞口形式更有利于从熔化池获取熔制质量好的玻璃进入主通路。此外玻璃液进入流液洞的流速不宜过快，以4_12m/h 范围为宜，同时流速比较高的玻璃对底砖的侵蚀也较大，因此在流液洞处底砖要用铬砖面衬。 铂铑合金包皮长期在高温玻璃液中浸泡，晶体会长大、变脆，在玻璃液的冲刷下便容易损坏。为延长挡砖使用时间，可考虑在挡砖侧面开两个直径 25mm 的孔，通入水管冷 却或吹风冷
14、却，这适合于日产量比较大的单元窑和玻璃液在洞内流速较快的情况。 五、火焰空间结构设计 火焰空间指大碹以下、玻璃液面以上的空间，它的周边包括胸墙、前墙和后墙。 窑池长、宽确定之后，影响火焰空间大小的就是胸墙高度。对火焰空间容积的确定，主要考虑燃料的燃烧和发热状况。玻璃窑炉内燃料的燃烧属于扩散式燃烧。除了高温环境及充足的助燃空气条件外，燃烧速度还取决于氧气的扩散和不断与燃料混合 ! 燃烧的过程，氧气扩散速度将直接影响燃烧的速度，同时必须提供足够的扩散空间和时间，使燃料达到完全燃烧。送入窑炉空间的燃料的化学能及燃料与空气的物理能之和与空间容积之比，称为容积发热强度。根据窑炉运行经验及充分考虑到窑炉耐
15、火材料所允许的承受强度，一般取容积发热强度为120240KW/m 3，通过该数值可以计算或核算胸墙高度。一般轻工窑炉的胸墙较高，约为 12m，而单元窑熔化率低，胸墙高度为0.81.0m。 一般胸墙重量都是独立支撑在立柱上，池壁与胸墙间用挂钩砖分隔，挂钩砖砌筑时应与池壁留有鼓胀间隙，烤窑结束后再用锆泥把余留的缝隙密封。 在胸墙部位沿窑长方向分设多对烧嘴。支撑烧嘴的烧嘴砖，插入两侧胸墙，彼此相对放置。烧嘴间距为6001000mm ，采用气体燃料或低粘度燃料油，烧嘴间距一般取 600mm 左右，采用高粘度重油时，烧嘴喷油孔过小容易堵塞，这时可适当放大油孔，烧嘴间距也相应放大。在投料口区第一对烧嘴与后
16、池墙之间的距离对生料熔化和排烟温度都有影响，距离越小该区温度高，化料快，但排烟温度高，会降低热效率，甚至使金属换热器过热。距离太大不利化料，影响熔化率。一般距离为1.21.6mm。前池壁与最 末一对烧嘴间距，一般为 0.30.5mm。为了 监视窑内熔化状况 和便于对燃烧嘴观察和调节，应在胸墙上设置一定数量可开闭的观察孔。 六、烟道 从熔窑通到换热器的烟气，先经水平烟道，再过垂直烟道进入换热器。水平烟道的截面尺寸，通常按 12m/s 的烟气流速来选取，高度宜大于宽度。垂直烟道截面又略大于水平烟道截面。烟道耐火材料的侵蚀通常是很严重的。这不仅由于排出气体的速度快，而且还由于烟气中夹带有配合料粉尘。
17、所以在水平烟道入口处底面，使用质量好的致密铬砖，稍后部位才用致密锆砖，再往后的底面、侧墙、磁砖则使用标准铬砖或电熔 AZS砖。垂直烟道与换热器接口砖采用铬刚玉砖。 七、通路结构设计 通路的作用是接受从熔窑流液洞或挡砖下通道流过来的玻璃，逐渐降温、恒温，并使之达到合适的成型温度。尽管通路和熔窑两者实际是相连的，但通路的操作和控制完全与熔窑分开。并在多段通路的情况下，每段也都要单独控制，以保证满足拉丝所必须的成型温度。通常习惯称与熔窑相连接的通路部分为主通路；装有拉丝漏板的通路称为成型通路或作业通路，而从通路到各段作业通路间的连接通道称为过渡通路。 为了有助于玻璃液的均化和温度调制，不少专业人士认
18、为主通路宜长，如 58m，甚至更长些。而 过渡通路的长度以方便拉丝作业为原则，一般取 4.55.5m。 通路深度：主通路液深自流液洞后分几个台阶逐渐减低，最后一个台阶的液深为 100160mm，常在该台阶前再设置一块铂铑合金包皮的挡砖，挡砖浸入玻璃 5080mm（也有在挡砖前设玻璃液溢流装置，可放掉上层B2O3 挥发量较大的那层玻璃液）。过渡通路液深在100160mm间。成型通路的 液深与拉丝作业区玻璃的温度有关，目前常设计为 100110mm。 通路宽度：在通路液深确定后，通路的内部宽度取决于流过它的玻璃量。如果不考虑玻璃和耐火材料之间流动阻力的差别，一般 E 玻璃选取 1.02.0Kg/h
19、.cm3 的玻璃流量来计算宽度。成型通路的宽度还要充分考虑漏板配置的需要，如果漏板台数较多，也有在同一条成型通路上采用前后段两种不同宽度的结构。 第二节 耐火材料的选用及砌筑耐火材料在单元窑内长期受到高温、温度急剧变化及火焰、粉料、玻璃液的物理化学侵蚀和机械冲刷作用，因此随着时间的推移，将会逐渐地被剥落和熔入玻璃液，并给玻璃液造成气泡、波筋及难熔结石等缺陷，严重时使拉丝作业产生困难。当耐火材料被侵蚀到一定程度，便迫使单元窑停产冷修。因此从玻璃熔化质量和单元窑运行寿命等项要求来考虑，必须根据单元窑不同部位和不同热工制度，来正确选择适用的耐火材料。 一、E 玻璃单元窑 选用的主要耐火材料 1.致密
20、氧化铬砖 它具有最佳抗高温 E 玻璃侵蚀性能，其侵蚀物基本上对玻璃液不造成污染，所以已成 E玻璃单元窑的首选优质耐火砖材。 致密氧化铬采用等静压法成型，其致密度非常高，主要技术指标为 Cr2O3 含量94%,空气孔率15%，体积 密度4.24g/cm 3，侵蚀损耗只有致密锆砖的 1/10。用在 E 玻璃单元窑直接接触高温玻璃液的熔化部池壁、熔化部高温部位池底、主通路池壁和池底、过渡通路池壁等。 国际上常用的致密氧化铬砖牌号有美国 CORHARP 公司生产的 .C1215、C1215Z、CR100 等，德国 VGTDYKO 公司生产的GR95WA 及日本品川株式会社生产的 UCPC95。 2.致
21、密氧化锆砖 该砖的抗高温 SiO22.2%。容重 2.5g/cm3，主要用途是标准铬的背衬砖，熔化部胸墙及前端墙砖、通路烟道内衬砖、大碹碹脚及放料口外层砖、换热器入口烟道外墙砖等。还有一种采用融熔法形成莫来石晶体后再烧结成的莫来石砖；具有更优良的抗高温蠕变性和耐热震性，可用作窑炉大碹和火焰空间胸墙，使用效果很好，目前国产化也已成功。 5.电熔锆刚玉砖（AZS 砖） 该砖化学组成为 ZrO2 34%，Al2O3 49.2%;SiO2 15.9%。容重为 3.85g/cm3，主要用途是熔化部烧嘴砖及投料口 砖。 6.电熔铬刚玉砖 该砖化学组成为 Cr2O3 28.3%，Al2O3 58.3%，Mg
22、O，Fe2O3 5.2%。容重约 3.4g/cm3。主要使用在换热器入口处的烟道接口砖。 二、窑炉的砌筑技术 精心设计的窑炉，必须精心砌筑，砌筑质量对窑炉寿命、燃料消耗，玻璃熔化及拉丝作业都有很大影响。为了满足窑炉对砖材砌筑尺寸和窑体热膨胀等基本要求，因此窑炉的池壁砖、池底铺面砖都要进行切磨。此外窑炉耐火砖之间膨胀缝的合理预留也是极其重要的环节。下面对砌筑技术要点作一简单介绍。 1.钢架验收和预砌筑 （1）根据窑炉施工基准线和窑炉中心线，进行钢结构放线施工。按钢结构设计要求和施工允许偏差铺设主、次梁和扁钢，同时也对通路钢结构进行施工。 （2）为确保砌筑施工质量和施工进度，对尺寸和砖缝有严格要求
23、的池壁砖、池底铺面砖及所有承重拱砖应进行预砌筑。但如果上述砖材的尺寸精度很高，完全符合设计要求，也可不进行预砌筑。凡进行预砌筑的砖必须按顺序编号，正式砌筑时对号入座。 2.砌筑顺序和方法 （1）在池底钢结构验收合格的基础上，按窑炉施工基准线与窑炉中心线放出相关的投料口、前后排鼓泡及成型通路上各台拉丝漏板的中心线。 （2）池底砌筑，包括通路底。砌好保温砖和高岭土大砖后，在砌筑池壁处内外放宽3050mm 找平。多层型地底结构在砌筑时必须按标高负偏差控制，池底总厚度的允许偏差一般为-3mm。在池底高岭土大砖上面铺设一层铬质捣打料作为密封层，可防止玻璃液渗透至抗腐蚀性差的粘土砖层。 （3）池壁砌筑，包
24、括通路池壁。砌池壁的底砖必须保证水平度，否则要对该部位底面砖进行加工，直至达到要求。多层池壁砖砌筑时，先里后外地操作，要确保炉膛内尺寸，严禁砖材砍凿面朝向炉膛。墙角需交错压缝砌筑，严格保持垂直度。 （4）吊装立柱。采取临时措施稳住立柱，然后按设计要求安装碴碴角钢，立柱与碴碴角钢必须紧靠，同时定准标高。 （5）砌筑大碹。制作碹胎，经拱架做承载沉降试验和相应尺寸检查后，大碹由两侧同时向中心砌筑，并要求连续作业，尽量控制在 !*+ 内完成。大碹保温层施工待烤窑结束后进行。 （6）砌筑胸墙、前墙、后墙和通路火焰空间。胸墙的砌筑应在仔细检查托架、托板和支撑架安装合格后进行。砌筑挂钩砖与胸墙砖要有采取防止
25、向窑内倾倒的措施。 （7）砌筑烟道、烟囱。必须在清除窑内杂物，并用吸尘器吸净后进行砌筑。熔窑烟道和烟囱的砌筑，还要与金属换热器相配合，通路烟囱必须等通路砌筑完毕后再砌筑。 （8）砌筑方法分干砌和湿砌两种。 干砌部位：熔化部和通路的池底、池壁，火焰空间部位的挂钩砖，熔化部和烟道的碹碹砖，电熔砖砌体及通路顶盖砖。 湿砌部位：熔化部火焰空间的侧墙和碹顶，烟道、烟囱及窑炉的保温层砖，湿砌所用泥浆应根据所用耐火砖材配制相应耐火泥。 3.砌筑的质量要求和检验 （1）砖缝。要求砖与砖间的缝隙要小，空间各部位砌体的砖缝允许厚度一般不超过 2mm。碹顶砖缝要求小于 1mm，保温 砖可扩大至 3mm。 （1）膨胀
26、缝。耐火砖材受热会膨胀，应根据所用砖材及所处部位的温度状况来留设膨胀缝。每 1m 长的砌体内留设膨胀缝的平均值可用平均线膨胀系数!均求出。池底砖、池壁砖，要适当减少 ，以防胀不满E 玻璃 单元窑所用主要耐火材料致密铬砖、致密锆砖的膨胀缝平均值约为 5mm。膨 胀缝要均匀分段（间距不大于2m ）留设，内外砖层间按封闭式留设，上下砖层间按交错留设，胀缝内应保持清洁，外层用胶带密封砖缝。 （2）允许误差。对标高、水平度、垂直度、线尺寸和砌体表面平整度都有严格的允许误差范围。砌体砖缝用塞尺检查，塞尺厚度等于被检验砖缝的规定厚度。平整度用 2m 靠尺在所有方向检查。在全部检查结束并对窑内多次清洁后进行密
27、封处理，尽量减少外界杂物、尘 第三节 单元窑的附属设备一、投料机 E 玻璃原料采用了 100300 目的细干粉料，其中含硼原料受高温又容易结块，所以比较适合的投料机是螺旋式投料机。这样给料仓可以放置在离开熔窑一段距离的位置处，减少受炉体高温散热的影响。投料机出口端插入胸墙上部，为了避免该处受窑炉热量辐射而温度过高，通常在投料机前段装配有水冷夹套，该夹套用不锈钢板焊接，内通循环冷却水。由于废气中含有玻璃原料分解产生的 SO2、燃料中含硫物质的燃烧产物 SO2及玻璃助熔剂分解和挥发的氟化物，从而使废气呈较强的酸性。因此这种工作环境对投料机金属材料会有一定的腐蚀影响。 螺旋投料机可通过变速来调节给料
28、量，并能保持连续稳定地投料。E 玻璃 单元窑一般采用相对布置的两台投料机，如果其中一台要检修时，另一台也应能满足投料量的需要。拉制粗直径纤维为主的单元窑也可以采用单侧投料，但也应安装两台投料机，一台作备用。 二、鼓泡器 前节单元窑结构设计中，已对鼓泡器的作用及安装位置等作了介绍。鼓泡器的关键结构是鼓泡头，由于要长期插入熔窑的玻璃中，因此必须选用耐高温和耐玻璃液腐蚀的材料来制作。对 E 玻璃单元窑通常铂铐合金材料，它可确保在窑龄期内的安全使用。鼓泡头端部开有流通空气的小孔，根据泡径要求一般为直径 0.83.0mm 的圆孔。在熔窑运行期内是不允许堵孔的，所以开孔也不能过小，同时要求进入鼓泡管的空气
29、必须经过过滤干燥处理，达到含尘量小于 “+,-+%，尘粒径小于1mg/cm 3，干燥常 压露点 / (#0 的技术指标。供气系统应该设三路，其中两路作为备用气源，包括一旦孔口堵塞时以一路高压空气冲通堵孔。 鼓泡气压的大小与玻璃液深有关，一般正常管路进入系统气压在 #)%123 左右，备用冲孔管 路气压在 #)4123 以上，随液深增加，气压也要适当加大。此外还要根据泡频，即每分钟的鼓泡数量进行气量调节。如泡频为 0.3MPa，鼓泡空气消 耗量约为 0.7MPa。实际运行时泡频应视窑内熔化状态稍作调整。要注意鼓泡压力和流量都不能过大，不允许鼓泡区域出现沸腾状态。 三、燃烧系统 1.熔窑燃烧系统
30、燃油系统的流程是：从厂总油站送出的燃料油，一般先进入设在池窑拉丝车间内的中间油罐。该油罐内装有蒸汽盘管加热，以保持油温为 #$ % #&左右，处于可流动状态。在出中间油罐之后，便经油过滤器到油泵，油泵出口的一路又回到中间油罐（采用手动回油阀，最好并连一个过压回油阀，当油压超过后面系统所能承受的压力时，即打开或开大回油，以始终保持在安全油压之下）；另一路送至二级加热器。若使用粘度大的重油时，先进入二级加热器中的蒸汽加热器，使油温上升到 !($ % !(&，再进入电加热器，将燃油继续加热到 !)&% !*$。如果是使用 粘度小的燃料油时，油温在 +$ % !($即可满足燃烧器雾化要求，则原二级串联
31、加热器改为蒸汽和电加热器并联，互为备用（二级串联加热器之后，通常还增加一路备用电加热器）。从加热器流出的燃油最好再经过一道二级过滤装置，然后通过电磁阀、减压阀、流量计及调节阀等装置，最后送到炉前的每一个油烧嘴。油雾化后，与助燃空气同时从燃烧器喷入窑内燃烧。采用低粘度燃油可以使用 ($,-. 低压空气雾化；使用高粘度 重油必须用压缩空气雾化。雾化空气系统，在雾化空气管路上装有调节阀和流量计，空气量应是雾化空气量和通过金属换热器送出的二次预热空气量之和，该调节阀是为了根据燃油量变化来调节空气量的，目的是确保良好的雾化效果。金属换热器送出的二次预热风，被分配到各燃烧嘴时，可通过入口处的蝶阀，单独调节
32、进入各烧嘴的助燃空气量。有的设计为了提高对窑温的调控能力和防止换热器温度过高受损坏，也可以在金属换热器出口的热风总管上装有自动放空阀，一旦出现预热空气高于控制范围时，立即将部分热空气放空来达到降温目的。金属换热器最大流量的选择要考虑窑炉燃烧温度的要求。 燃烧系统调节过程必须保证熔窑始终处于微氧化气氛。因此窑温低于控制值时，在开大燃料调节阀之前，必须先开大助燃空气调节阀；相反窑温过高要减少燃料消耗量时，应先关小燃料调节阀，后关小助燃空气调节阀。在调节过程中燃料量与空气量成比例变化。助燃风机与安全切断阀、油泵实行连锁。 天然气燃烧系统的流程相对简单一些。天然气从工厂调压房送到车间，其压力一般是$“
33、/0-.，经过滤器，安全切断阀、减压阀，将气 压降到 $“!$ % $“!)0-.，再 经流量计和调节阀到达炉前总管后分送至各个燃烧器供燃烧。它不再需要雾化系统，而助燃空气部分与燃油系统相同。需要增加说明的是安全切断阀除与风机连锁之外，还受天然气进气压力控制。当进气压力高于过滤器及其后的仪表所能承受的压力时，为保护系统仪表，安全切断阀立即切断；而当进气压力低于正常工作所需要的压力时，也立即自动关闭，以防自控系统混乱。 单元窑燃烧系统经常采用的是一种复合型燃烧器。它由热风风套和油烧嘴（或燃气烧嘴，或油和燃气组合烧嘴）组成。为了调节火焰长短，在风套外面有一套调节喷嘴出口，到燃烧器喷口距离的装置。国
34、内自行设计制造的燃油燃烧器，已在多座单元窑上用过。设计采用两级压缩空气雾化，当使用高粘度重油时也能满足熔制玻璃的要求。 2.通路燃烧系统 玻璃从熔窑流入通路后，为了最终达到拉丝所要求的温度，应该有一个稳定的降温和保温过程。由于对燃烧的调节量小，一般都使用天然气、石油液化气等气体燃料。在进入燃烧嘴前，燃气与空气已按燃烧比例混合好，所以在负荷调节过程中，空气和燃气的比例是不变的。不过有一点必须指出，目前各种预混燃烧装置都要求燃气的热值和相对密度要稳定，否则就达不到比例调节的目的，不能保持燃烧气氛。采用石油液化气作热源时，要在液化气站内预先除去 #$ 等高气化点碳氢化合物，因为这类物质在常温下易凝结
35、成液体，不仅影响燃气热值的稳定，有时还会排入下水道而造成隐患。初混的液化气热值保持在，最好通过化验或在线质谱仪经常性检测，并随时根据检测的结果调节初混空气量，保持进入燃烧系统的燃气热值。 通路燃烧系统又可分为大系统和小系统两种形式，分别做如下介绍。 （1）大系统式空气、燃气预混燃烧装置，引入车间的燃气依次经由过滤器、安全切断阀、压力调节阀（如需减压时）、流量计、到达零压阀。这时燃气压力为零值（相当于当地大气压力），并与也经过滤后的另一路空气同时被吸入机械混合器（由于燃气风机的抽吸造成混合器负压）。位于混合器顶的手轮用来变化空气或燃气的进口截面积（或阻力，这样可以调节空气和燃气的比例。空气和燃气
36、按一定比例通过燃气风机进行搅拌混合，并同时提高压力达到 %+23 左右。预混气从燃气风机送出后先经多孔板阻火器（保护风机用）再到流量计。在多孔板与流量计之间又设置了爆破头放空管和人工放空管，供开车时先放掉空气和燃气比例不合格的预混气。然后分成多路。每一路都可以独立控制，并设置独立的调节阀、多功能阻火器（一用一备），分送到多组预混气分配管。每一分配管又通过金属软管分送到各个烧嘴。预混气从烧嘴喷出后，在烧嘴砖内燃烧，从观察孔看通路，可见到发亮的各个烧嘴砖孔和温度均匀的通路玻璃液面。 通路的温度通过插入顶盖砖以下 $(00 的热电偶来检测；先由变送器变成调节器能接受的讯号，再由调节器经过比例、积分、
37、微分运算，并与控制值进行比较后送出电流讯号。如调节阀采用气动式，则电流讯号转换成压缩空气的压力讯号；如调节阀采用电动式，则弱电流讯号放大而后送到调节阀。当通路温度低于控制值时调节阀会自动开大，以增加预混气量，使通路温度上升，反之也一样。 关于安全保护，首先要有正确的设计，保证燃烧调节过程始终在安全运行范围，不会产生回火。如果预混气管路受外部高温影响，造成管内温度高于着火温度，必定产生回火。这时多功能阻火器能将回火阻隔，多功能阻火器除阻断火焰之外，还有另两个功能：一是阻火器内有双金属阀片，一旦阻火器温度过高，有可能烧坏不锈钢丝网时，阀片先发生变形来阻断预混气通过阻火器；二是阻火器上有一个微动开关
38、，一旦发生回火，便发出电讯号让调节阀关闭。 （2）小系统式空气燃气预混燃烧装置。其工作原理是助燃空气由离心风机送出，经蝶阀、总风管分送到各独立的小系统（按主通路、过渡通路和成型通路组成的池窑拉丝通路系统，分为若干个独立的温控系统）。各小系 统的助燃空气又经调节阀送到混合器的喷嘴，空气经喷嘴变为高速气流，并产生负压。燃气（液化气或天然气）经减压阀、流量计后也被分送到各独立小系统的燃气入口，并经电磁阀、零压阀将燃气压力降至零压（相当于当地大气压），再通过微调阀被高速空气流产生的负压吸入混合器。空气和燃气二者在混合器内混合、扩散后分送至各个烧嘴进行燃烧。经过混合的燃烧气体的压力要略高于输送管路和烧嘴
39、处的阻力。混合气体在通路烧嘴砖内就已基本完成燃烧，所以一般在通路空间是见不到火焰的。 通路空间温度由插入顶盖砖以下的热电偶检测，经温度变送器显示和记录温度，送到调节器进行比例、积分、微分运算，并与设定温度值进行比较后送出调节信号，通过电气转换器和气动调节阀进行调节。调节阀门开大（或关小），则空气量增大（或减小），燃气量也会按比例同时增大（或减小），于是通路温度随之相应升高（或降低）。通路火焰空间控制点的温度波动可在 ! “#范围内。整套装置的关键是混合器品质要可靠，如在燃气热值和相对密度稳定的条件下，始终保持进入混合器的空燃气量符合一定比例，这样才能达到比例调节控制温度的目的。 各独立小系统均
40、设有多种安全保护装置，如混合器出口气管路上设有爆破头，爆破头上的微动开关与电磁阀（安全切断阀）联锁，当某一系统发生回火时，爆破头内 $%$& 厚的铝膜破裂，微动开关动作，使该系统的人工复位阀、电磁阀失电而切断燃气，但其余各独立系统照样可正常运行。此外在混合器入口管路上还设有压力开关，如遇到助燃风机压头突然下降，有可能造成混合气喷出速度降到临界速度以下，这时压力开关可提前使电磁阀失电并自动断开，防止发生回火。电磁阀还与助燃风机联锁，即风机不启动，电磁阀就不会打开，进一步保证系统安全运行。 小系统的调节阀设置在助燃空气管路上，这样更安全些，并可以不设阻火器。调节阀采用气动薄膜阀和气点方式，在调试时
41、先设置好调节阀的流量下限位，这样可保证在运行操作过程中始终有一定量的混合气流过烧嘴，可防止因烧嘴处流速过低而造成回火。 大系统和小系统二者都能满足池窑拉丝生产的要求，设计者可根据实际条件选用。 四、金属换热器 E 玻璃单元窑熔制温度高，烟气温度也相应高些，一般水平烟道进口的烟气温度在 1500以下；在经水平烟道和垂直烟道的冷却后，也仍可能达13501450左右。通过金属换热器回收余热，可使助燃空气温度预热到 700850。相当于增加3040%的热能利用率。实际上预热后的助燃空气，提高了燃料的理论燃烧温度，增强了火焰辐射强度，对提高单元窑熔化能力也很有好处，所以其综合节能效果还要大。 辐射式金属
42、换热器又有普通双筒式和喷流强化式两类。喷流式换热器多了一层喷流板。有 .$/左右的冷空气在喷流板与内筒壁间流动和进行热交换，而其余冷空气通过喷流板上的小孔（喷嘴），以较高速度喷向内筒壁，不仅直接冷却内筒壁，而且对主空气流产生扰动，从而提高了内筒壁对空气的放热系数，由于烟气对内筒壁的放热系数比筒壁对空气的放热系数高得多，因此也提高了烟气对空气的传热系数，降低了内外筒壁的温度差。这种形式的换热器，其结构和制造较复杂，目前国内的 ( 玻璃单元窑上还使用不多。 选择金属换热器材料时，应以内外壁最高温度和适当考虑意外情况下可能超出的温度及加上合理的余量作为依据。而且还要考虑材料的抗氧化性能和高温蠕变性能
43、等因素。 金属换热器的安全使用是单元窑设计者和工厂必须认真考虑的事。在烤窑升温阶段，换热器刚投入使用时，随着窑内烟气温度不断升高，换热器自身温度也随之升高，其材料就会发生快速热膨胀。换热器筒壁和管道的胀缩，均由各自的波纹状膨胀环来吸收，而整体结构的热膨胀则必须通过人工操作来进行调控。如及时松开定位装置上方的螺栓，增加平衡砝码并保证平衡装置的自由上下移动等措施。一个重要的经验是升温前在吊装换热器时，保证换热器底部平面提升到离烟道出口耐火砖的肩部约 !“#$，这样当温度升高后，换热器可自由向下延伸。一般情况下，延伸量不超过 !#$。但一旦向下延伸量较大，使换热器底面与烟道砖肩部距离缩至 “#$ 时
44、，应采取人工向上拉升措施（增加平衡铁）。当换热器进入正常运行状态（即膨胀已完全释放）时，可把换热器底部的定位螺母固定，并保持换热器底面与烟道砖肩部距离约为 “#$。 换热器上、下段内壁及空气进、出口等部位均应设置热电偶，显示测点的温度状况。在内壁高温段温度点及预热空气出口温度点还应设有报警信号，以便及时处理换热器的工况变化。根据换热器所用材料及 % 玻璃单元窑燃烧工艺的要求，一般 设定预热空气报警温度为设计温度加 “#&，内壁报警温度为材料允许长期工作温度减 “#&。如预热空气温度报警，可打开放空风口蝶阀排放掉一定量的热空气，并同时加入冷空气进入量来降低换热温度。当然也可通过降低烟气温度的办法
45、来处理。此外为保证安全还要注意两点：一是运行过程中只要烟气温度超过 “#&，换热器内就要有足够 的空气流量；二是出现预热空气温度过高时，还应判断是否有未完全燃烧的燃料进入换热器内继续燃烧（一旦出现应迅速减少燃料供给量）。 第四节 助熔易燃技术的应用一、辅助电熔在单元窑上的应用 在火焰窑的熔化地插入若干电极，并向电极供电，交流电通过电极在熔融玻璃液内产生焦耳热，从而改善玻璃的熔制、澄清与对流，这就是电辅助加热，也称电助熔。一般电助熔可提高窑炉日产量 2040%。由于电助熔基本上不增加窑炉散热量，只有电极保护套的冷却水带走少许能量，因此热效率比较高。1tE 玻璃辅助电熔的耗电量约为，对 E 玻璃或
46、 1 玻璃耗电约降低)左右。有关电熔窑内容详见本章第五节。 二、纯氧助燃技术的应用众所周知，自然状态下空气中的氧气含量约为21% 。通常玻璃窑炉燃料燃烧所需的氧气由空气供给，因此在空气助燃的燃烧过程中，约占空气 79%的氮气有害无益。大量氮气被 加热后作为废（烟）气排入大气，造成热量损失，氮气在高温下有少量氮与氧气化合，成为极有害的氮氧化合物 NO2 污染环境。含大量氮气的烟气流过蓄热室或换热器等设备后还加速腐蚀，缩短设备使用寿命。 增加助燃空气中氧气含量的助燃工艺始于 20世纪 40 年代，美国康宁玻璃公司开创了玻璃熔窑富氧助燃的先河。近几年来，由于对环保因素和节能效益的重视，以美国为代表的
47、国外玻璃行业已开始推广应用纯氧助燃技术。从目前的应用情况看，纯氧助燃技术十分适合于熔化量较小的单元窑、马蹄焰窑等。 以全氧或高纯氧气作燃油雾化介质，或与燃气在喷枪内混合，经充分雾化后喷入玻璃窑，形成燃烧火焰称为氧&燃料燃烧或纯氧助燃。该项工艺在单元窑上应用的关键之一是喷枪的选用。由于氧气直接输入到喷枪内，对燃烧特性影响大，国外采用的喷枪一般都具有火焰易调整、火焰亮度大、寿命长、运行 费用低及氧化氮散发量少等特性。喷枪的布置，第一对与投料端呈 10角，其余各对交错布置，为避免因纯氧助燃产生的火力大和温度高的火焰直接冲击对面胸墙。 供氧气的方法有用管道输送气态氧、用推车输送液态氧以及现场制氧等。
48、纯氧助燃技术的应用具有如下诸多良好的效果。 1.节能。由于燃料燃烧更为充分，火焰强度大，热辐射能力强；由于废气及其带走的热量减少，热效率提高。据报道，纯氧助燃工艺的节能效果达到 #$)以上。 2.减少废气和粉尘排放。主要是氮氧化合物废气含量大大减小，所携带的粉尘量也相应减少。据报道采用纯氧助燃工艺时，每吨玻璃的排放量可减少左右，最高可减少，粉尘排放量可减少。这对美国等环保立法控制排放量的国家，更具有推广应用的价值。 3.提高玻璃产量和熔化质量。国外采用纯氧助燃工艺改造后的窑炉，其熔化率和产量提高左右，玻璃气泡（灰泡）减少了 *-)。 4.其它效果。由于减少其它的环保措施费用，减少配合料损失，减
49、少熔窑耐火材料侵蚀，以及由于不需要庞大的换热器或蓄热室，因此具有降低成本、节约投资等效果（不计算制氧设备投资）。 我国目前已认识到纯氧助燃工艺所带来的一系列优点，已开始重视对这项新技术的开发和应用。 第五节 窑炉的启动和投产一、投产准备 （1）窑炉钢结构和窑体砖结构施工过程中应该建立分项验收制度。首先是对钢材、砖材、保温材料及耐火泥等提供理化指标、外形尺寸和允许误差，由厂和车间分析人员对各种材料的理化指标及外形尺寸进行抽查，凡不合格者应退换或重新加工。窑炉主梁、次梁和立柱安装结束，应及时分别检测安装误差，凡不符合者应及时修正，直到合格为止。做好记录并经施工者与厂方共同签字认可。对于多层砌筑的耐火砖，每层泥缝或干砌间隙都应分层验收，特别要注意致密锆砖和致密铬砖必须保证膨胀缝间隙符合设计要求，干缝内清洁无杂物，验收后用胶带纸封贴，防止脏物进入干缝内。内层胶带只胶上部，外部施工时即揭去；外层胶带纸在点火封炉时揭去。点火检查时先查验上述验收文件和记录。 （2）抽查窑炉内外表面的膨胀缝、泥缝尺寸是否符合验收文件，检查后对窑炉材料和砌筑进行评价，合格后立即封窑。 （3）检查立柱、拉条、顶铁、托 铁受力情况，如有 问题应及时处理，拉条松紧要调节
