毕业设计-大型超市建筑物钢结构设计.doc

1、摘 要本次设计的题目是华联中型超市，位于大连市沙河口区高尔基路，建筑长 72 米， 宽 54米，占地面积为 3888 平方米，共二层，建筑面 积为 7776 平方米，各层层高均为 4.2 米，总高度为 10.95 米，室内外高差 为 0.15 米。一到二 层主要 为商用区、 办公室、盥洗室等。 拥有商用洽谈室，会议室等功能不同的各种房间，商 业区各种用房满足功能要求，并按防火 规范设计。维护结构采用 GRC 保温墙 板， 墙梁采用槽钢。屋檐处预制混凝土挑檐，屋面采用有组织排水。内隔墙采用 GRC 轻质墙板，一、二 层还有玻璃隔墙。本工程结构形式为框架结构，主体结构材料采用钢材型号 Q235-B

2、。柱用 H 型钢，柱子连接处还有变截面处的隔板均采用贯通式的，便于安装，和与框架梁的连接。梁采用 H 型钢，梁柱 节点采用栓焊连接，次梁与主梁采用螺栓连 接。 结构分析如下：采用底部剪力法计算水平地震作用，采用修正反弯点法（D 值法）计算水平地震作用下的框架内力。采用弯矩二次分配法计算竖向荷载作用下一榀横向框架的内力。考虑荷载效应的基本组合，地震作用与重力荷载代表值组合。 进行了框架柱、梁截面 验 算。次梁 则按组合梁考虑，只考虑压型钢板为模板，不考虑其为受拉 钢筋。楼梯采用板式 钢结 构形式，采用外露式 钢柱脚。柱基础采用的是钢筋混凝土独立基础。建筑结构设计遵照国家现行的标准、规范，并参考了

3、相关的图集等资料。并完成了 经济分析， 结构设计符合技术 先进、安全可靠、经济合理的要求。关键词：钢结构；框架；独立基础；底部剪力法；D 值法；弯矩分配法2引 言这些年，随着经济的发展，钢结构在建筑上应用已经越来越广泛， 由于人类文化生活不断提高，对高层、大跨度建筑的要求也就越来越高。而钢结构本身具备自重轻，强度高，预制加工，韧性大，施工快等独特优点，因此对高层、大跨度，尤其是超高层、超大跨度，采用钢结构更是非常理想。另外由于钢结构体系易于实现工业化生产、标准化制作，且与之相配套的墙体材料可以采用节能、 环保的新型材料，因此，研究钢结构体系建筑成套技术，将大大促进建筑产业化的快速发展。而且在结

4、构计算上，钢结构由于才质均匀， 钢材强度一律，为其它材料所不及。所以他的 计算结构准确。采用的配套材料，如彩色钢板、铝合金、玻璃幕墙等色彩多变化之时代产品，可彼此搭配，塑造出美 观大方之建筑物。本工程是大连市华联超市，由主管部门审批，位于商业活动比较频繁的大连市沙河口区高尔基路。该超市经营各种食品、文化用品、化妆品、服装鞋帽等商品。建筑物类型为封闭式二层框架超市，各层的层高都是 4.2 米，总高度为 10.95 米，室内外高差为 0.15 米。建筑总长 度为 72 米， 总宽度为 54 米，占地面 积为 3888 平方米，建筑面积为 7776 平方米。建筑物耐久年限等级为二级。每层都设有仓库、

5、 还有每层的经理办公室。空间布局考虑了功能、人流、交通等方面的要求，楼梯和门的安排符合防火设计要求。本建筑的防火等级为二级，根据其使用特点，采用喷涂法 进行防火保护。 选用钢结构隔热型防火涂料，采用 LG 厚型防伙隔热涂料。 喷涂法为一种最 简单、最 经济、最有效的做法，其价格低、重量轻、施工速度快、适用于形状复杂的钢构件。其基本风压为 0.65KN/m2。基本雪压为 0.4 KN/m2。类场地土。建筑地点冰 冻深度-1.2米。地震烈度：7 度。抗震设防类别为类。建筑物室内地坪标0.000m；室内外地坪高差0.15 米。本文主要研讨钢结 构建筑物的设计思路， 总结 已经取得的成果，按照 规范和

6、标准，通过设计计算，构筑出一座超市的模型。并希望通过 学习，将来达到一个更高的水准。41 建筑方案设计1.1 工程概况1.1.1 建筑设计指标华联超市位于沙河口区高尔基路。占地面积为 3888m ,建筑面积为 7776m 。设有自由22购物区，商业网点，办公区以及仓储，卫生间等主要功能区。此设计为中型超市，室内外高差为 0.15m。建筑防火等级为 二级.出入口为每 100 人 1 米门出口，防火楼梯每 1000 设置22 部及每间隔 25 米设置一部楼梯。1.2 建筑设计方案1.2.1 建筑平、立、剖面设计建筑平面应做到简洁、美观、适用。根据建筑面积要求分区布置。主要包括三个部分：营业面积34

7、%；仓储面积34%；辅助面积32%。根据超市设计规范设计货架的尺寸、形状及位置，并根据规范设计货 架的间距、收 银台的尺寸、间距以及厕所的设置等。重点应用到防火设计、疏散设计、功能设计等原理。立面除了要对应平面的布置，还要做到美观、符合采光、通 风、排水等的要求。反映出建筑物各层标高以及附属物剖面应根据实际剖到的建筑物相对应的位置，把所有可见的门窗表示出来，而且必须剖切到楼梯，反映出楼梯的详细的尺寸及设计内容。以及可见的梁、柱、 墙、板都反映出来。尤其要注意梁柱连接处，主梁与次梁的连接处的表示。还要反映出可见物的标高（电梯、 门、窗）。1.2.2 建筑平、立、剖面设计（1）建筑平建筑平面图67

8、0速冻食品速冻食品速冻食品熟 食 储 藏 室20店品礼54090990909090720 60饰品店 70601061802602 6244140 0172601146031460314602142206060106431064362 726020617140184102140113468036060606060 803 6060606060129181294422224水果专柜 蔬菜专柜 蔬菜专柜商 品 展 示 柜 台入口540909090909090 正 门 入 口男卫女卫 饮料、奶制品冷冻柜饮料、奶制品婴 幼儿食品烟 、酒专柜营养品、茶叶干果系列、罐头饼干、面包膨化食品、巧克力化 妆 品

9、 柜 台化 妆 品 柜 台清 洁 用 品清 洁 用 品清 洁 用 品小 件 生 活 用 品洗 护 用 品果 酱调 味 品调 味 品咸 菜 、 腐 乳速 食 面 、 面 条特 产小 件 生 活 用 品 清 洁 用 品洗 护 用 品 卫 生 纸 系 列粮 食 专 柜粮 食 专 柜海 鲜冰 柜面 食 专 卖 柜 台 商 品 展 示 柜 台 海 鲜 养 殖 区 蛋 类 专 柜粮 食 专 柜食 用 油 专 柜海 鲜 专 柜生 鲜 肉 专 柜熟 食 专 柜 蔬菜专柜水果专柜 蔬菜专柜 绿色蔬菜专柜水果专柜进口水果专柜存 包 区 存包区存包区 服 务 区床上用品箱包 靠垫 地毯玩具体育用品文具 办公用品灯饰

10、像册像框画拼图 画板餐具系列烹调器具及配件小家电女装男装饰品店 眼镜店干洗店毛 加衫 工店药店皮包店鞋店招 商银 行茶叶店运 动 服 饰 店日用品储藏室 杂货储藏室食品储藏室食品储藏室 食品储藏室粮 食 储 藏 室储 蛋 区 储 油 区果 蔬 加 工 区蔬 菜 储 藏 室水 果 储 藏 室生 鲜 储 藏 室生 鲜 加 工 区 生 鲜 质 检 区熟 食加 工 区 熟 食质 检 区（2）建筑立面图 玻 璃 雨 蓬广 告玻 璃 雨 蓬 雨 水 管103-轴 立 面 图 毛 石毛 石 装 饰 贴 砖玻 璃 幕 墙 BEI JNGHUAL北 京 华 联 超 市 （ 大 连 分 店 ）（3）建筑剖面图玻

11、璃 雨 蓬玻 璃 雨 蓬 1-剖 面 图 :0玻 璃 雨 蓬 玻 璃 雨 蓬玻 璃 雨 蓬 货 梯 玻 璃 雨 蓬玻 璃 幕 墙可 开 启 式 玻 璃 幕 窗 可 开 启 式 玻 璃 幕 窗1.2.2 构件尺寸确定梁、柱截面的选择（1）柱：H=9000mm ，hc = (1/121/15)H= (1/121/15)9000= 750 600mm,（取 hc =600 mm） hc/bc=2 bc=600/2 = 300mm柱的截面尺寸：h c bc= 600mm 300mm（2） 梁：h b=(1/81/15)L= (1/81/15)9000=1125 600mm（取 hb =600 mm）b

12、b=(1/2.51/5)h b= 240120mm （取 bb =200 mm）梁的截面尺寸：h b bb = 600 mm 200 mm 1.2.3 建筑构造设计屋面、楼面、楼梯、女儿墙等处的构造做法。屋面：三毡四油上铺绿豆砂 20 mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 120mm 厚水泥膨胀珍珠岩 冷底子油，热沥青 20 mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 150mm 厚混凝土现浇板 楼面：小瓷砖 8混凝土现浇层 120mm 厚 压型钢板 楼梯：C30 混凝土现浇板， 钢筋采用 HRB335 级钢筋。女儿墙：三毡四油上铺绿豆砂 20 mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 120mm 厚水泥膨胀珍珠岩

13、 冷底子油，热沥青 20 mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 150mm 厚混凝土现浇板 2 荷载计算2.1 结构设计技术指标2.1.1 结构形式华联超市结构形式选用钢框架结构形式，基础形式为独立基础。2.1.2 材料选择梁、柱选用 Q235 型号钢、基础用 HRB335 级钢筋及 C30 混凝土，垫层采用 C10 混凝土。板采用 HRB400 级钢筋、 C30 混凝土及压型钢板。2.1.3 设计参数抗震设防烈度为 7 度，场地类别为类、基本 风压 0.65KN/m2、基本雪 压 0.4 KN/m2。2.1.4 所取一榀框架示意图平面示意图立面示意图2.2 荷载汇集2.2.1 屋面荷载 三毡四油

14、上铺绿豆砂 0.4 KN/m 20 mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m120mm 厚水泥膨胀珍珠岩 0.48 KN/m冷底子油，热沥青 0.05 KN/m20 mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 150mm 厚混凝土现浇板 3.75 KN/m吊顶 0.4 KN/m 10恒载合计：5.88 KN/m屋面活荷载修理荷载 0.7 KN/m屋顶花园 3.0 KN/m 活载合计： 3.0 KN/m 总荷载 5.88 + 3.0 = 8.88 KN/m2.2.2 楼面荷载小瓷砖 0.55 KN/m混凝土现浇层 120mm 厚 2.88 KN/m压型钢板 0.135 KN/m

15、 恒载合计 3.565 KN/m楼面活荷载商店 3.5 KN/m总荷载 3.565 + 3.5 = 7.065 KN/m 2.3 地震作用计算2.3.1 各楼层重力荷载代表值（1）柱重计算.底层柱重： 1.37 5.15 = 7.06 KN.标准层柱重： 1.37 4.20 =5.75 KN（2）梁重计算 .横向框架承重梁 Gh=1.06 9 = 6.36 KN.纵向框架 边梁重 g =1.06 6 = 9.54KN（3）墙重和窗重.女儿 墙重：0.240.5619=13.68KN.标准 层墙重：64.2（21.4）11.8= 264.32 KN.标准窗重： 21.40.45 =1.26 KN

16、.标准层上半部分 墙重 ：2.16（20.7）11.8= 132.16 KN.底层 1/4 高度 墙重 ： 6（1/45.15）21/4（5.150.7）11.8=91.155KN(4)荷载汇集.均布荷 载顶层： =屋面 总荷载+ 梁 线荷载 2kq=8.88 KN/m6m+1.06 KN/m=54.34 KN/m底层： =楼面 总荷载+ 梁 线荷载1k=7.065 KN/m6m+1.06 KN/m43.45 KN/m.集中荷载 顶层：A 和 G 轴线集中荷载：=女儿墙 重+ 边梁重2K=3.68 KN +6.36 KN= 20.04 KN其他轴： =纵向梁重= 6.36 KN2A底层：A 和

17、 G 轴线集中荷载：=边梁重+边墙重+窗重+ 柱重1K12=6.36 KN+11.8 KN/m4.2m6m2m1.2m1.4m11.8 KN/m+5.75 KN+21.4m0.45 KN/m=253.046 KN其他轴: = 边梁重+ 柱重=6.36 KN +5.75 KN =12.11 KN 1AKG2.3.2 各楼层刚度计算(1)梁 柱线刚 度计算Ec =2.06105N/mm承重梁线刚 度ic = Ec /l=2.06105 104 /9000l=17.899103 KN m 底层柱 线刚度Id = Ec /l=2.06105 104 /5150z=41.2103 KN m 标准层柱线刚

18、度Id = Ec /l=2.06105 104 /4200z=50.519103 KN m柱的抗侧移刚度值 二层 D 值计算= /2_kliz= /(2+ )_kD= 12/h2zi中柱 17.899/50.52=0.710.71/（2+0.71）=0.268935.33边柱 217.899/250.52=0.35 0.35/（2+0.35）=0.155155D=8935.335+51552 =54986.65 KN/m 底层 D 值计算 = /2_kliz=0.5+ /(2+ )_kD= 12/h2zi中柱 17.8992/41.2=0.87（0.5+0.87）/（2+0.87）=0.48

19、8947.57边柱 17.899/41.2=0.43（0.5+0.43）/（2+0.43）=0.38 7083.49D=8947.575+7083.492=58904.83 KN/m 2.3.3 水平地震作用计算=恒荷载+ 活荷载+横向梁重 +上半部分纵横墙 重+ 上半部分窗重+一半柱重+前后女2G儿墙重+ 纵梁重= 8.88 KN/m6m54m+1.06 KN/m54m+132.16KN2+1.26 KN21/2+5.75 KN1/27+13.68 KN2+6.36 KN7=3291.945 KN=恒荷载+活荷载+横向梁重+ 纵向梁重+上半部墙重+1/4 下部分墙重+ 1/2 上柱重+1/4

20、1G下柱重=7.065KN/m6m54m+1.06 KN/m54m+6.36 KN7+132.16KN2+91.155KN2+1.26 KN2+1/25.75KN7+1/47.067=2872.45 KN= 3291.945 KN +2872.45 KN =6164.395 KNG框架结构自振周期计算（采用顶点位移法）见表：层数 Gi(KN)Qi(KN)D =Qi/D iU1i(m)UT(m)2 3291.945 3291.945 54986.65 0.0599 0.16461 2872.450 6164.395 58904.83 0.1047 0.104714结构的自振周期为：=1.7 =1

21、.70.7 =0.483 秒1TTU0.164按经验公式计算为：=0.1n=0.12=0.21故取较大值 =0.483 秒1T由设计要求，该建筑所在地区 7 度设防、近地震， 类场地。max=0.08, Tg=0.35=(Tg/ )0.9 max =（0.35/0.483）0.90.08=0.061结构水平地震作用效应标准值为：= = 0.85 =0.060.856164.395=314.38KNEKFegG1则各楼层水平地震作用标准值计算见表：层数 层间高度hi(m)总高度 Hi(m)Gi(KN)GiHi(KN m)GiHi/GiHiFi=GiHi/GiHiEKF层间剪力 Qi(KN)2 4

22、.2 9.35 3291.945 30779.69 0.675 212.21 212.211 5.15 5.15 2872.45 14793.12 0.325 102.17 314.38各楼层水平地震作用标准值如图所示 层间剪力图（KN）楼层按弹性位移计算层数地震剪力 Qi(KN)抗侧移刚度 D （KN/m）层间相对位移=Qi/D总位数Ui（m）层高（m）层间位移(m)顶点位移(m)2 212.21 54986.65 0.00386 0.0092 4.2 0.0009 0.0021 314.38 58904.83 0.00534 0.0053 5.15 0.001 0.001层间位移与顶点位移

23、均满足要求，说明初选构件的截面尺寸和材料强度等级均合适。2.3.4 水平地震力作用下框架的计算简图 边柱计算表16层数层高m地震剪力Fi （KN)总抗侧移刚度D（KN/m）边 柱的 DKN/mD/D柱 中剪 力FikK2 4.2 212.21 54986.65 5155.00 0.094 19.95 0.351 5.15 314.38 58904.83 7083.49 0.120 37.73 0.43续表：yM 下(KN m)M 上(KN m)0.35 29.32 54.460.685 133.10 61.21中柱计算表层数层高 m地震剪力 Fi （KN)总抗侧移刚度D（KN/m）中柱 的 D

24、KN/mD/D柱 中剪力 Fik K2 4.2 212.21 54986.65 8935.33 0.162 34.38 0.711 5.15 314.38 58904.83 8947.57 0.152 47.79 0.87续表：yM 下(KN m)M 上(KN m)0.40 57.76 86.640.60 147.67 98.45水平地震作用下梁端弯距根据结点平衡，由柱端弯距求得梁轴线处弯距层 梁端剪力（ KN) 柱轴力（ KN)数 9m（边跨） 9m（中跨） 边柱 A 轴 中柱 B 轴2 （54.46+43.32）/9=10.86243.32/9=9.6310.86 10.869.63=1.

25、231 （95.53+78.11）/9=19.29278.11/9=17.3610.8619.29=30.151.23+19.2917.36=3.16水平地震作用下的弯矩图2.4 风荷载计算2.4.1 风荷载标准值= kszo=0.651.31.00.62=0.524 KN/m 作用于框架楼面处的集中风荷载标准值 （一榀框架）ikF= 计算宽度相应的高度ikF二层： =1.01.30.620.6564.2/2=6.6KN2一层： =1.01.30.620.656（4.2+5.15）/21k=14.70 KN3 结构内力计算183.1 计算模型（用高等教育出版社出版的结构力学求解器 2000 版

26、电算每个干件内力值。龙驭球、包世华主编）梁柱结构布置图GL-1GL-1GL-1GL-1GL-1GL-1GL-1GL-2GL-2GL-2GL-2GL-2GL-2720 3030 30GL-1GL-2303030GZ-1GL-1GL-1 GZ-1GL-13030GZ-1GL-1GL-1GZ-1GL-2GL-130303030GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-23030GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1GZ-1GL-1GL-1GL-2GL-2GZ-1GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1GZ-1GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1GZ-1GL-1GL-1GZ-1G

27、L-2GL-1GZ-1GL-1GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GL-1GL-2GL-2GZ-1GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1GZ-1 GL-1GZ-1GZ-1GL-1GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GZ-1 GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-2GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-2GL-1 GL-2GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1

28、GZ-1GL-1GL-1GL-2GL-1GZ-1 GL-1GZ-1GL-1GL-1GL-2GL-1GZ-1GZ-1GL-1GZ-1GL-1GZ-1GZ-1GL-1GZ-1 GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-1GL-1GZ-1GL-1GZ-1GL-2GL-1 GL-2GL-1GL-1GZ-1GZ-1GL-1GL-2GL-1GZ-1 GL-1GZ-15409030GL-1GZ-1303030GZ-1GL-1GL-1GL-23030GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-230303030 GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1 90GL-1GZ-1GL-190GL-1GL-

29、1GZ-1GZ-1GZ-1GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-1GL-2 GL-1GL-2GL-1GL-1GZ-1GZ-1GZ-1GL-1GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GZ-1GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-2GL-1 GL-2GL-190GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1 90GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GL-2GZ-1GL-1 GZ-1GL-1GL-1GL-2

30、GL-1GZ-1 GL-1GZ-1 90GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GL-2GL-1GZ-1GL-1GZ-1GZ-1GL-1GZ-1GL-1GZ-1GL-2GL-1GL-1GL-1GZ-1GL-1GZ-1GL-2GL-1 GL-2GL-1GL-1GZ-1GZ-1GL-1GL-2GL-1GZ-1 GL-1GZ-1GL-1GZ-1GL-1GZ-1恒载+活 载恒载活载3.2 计算参数设定3.2.1 恒荷载汇集均布荷载：顶层 =恒载+ 梁线荷 载2kq=5.88KN/ 6m+1.06 KN/m=36.34 KN/m2m底层 =楼面恒荷载+ 梁线荷载1k=3.565KN/ 6m+1.06 K

31、N/m=22.45 KN/m2集中荷载顶层 A 和 G 轴 =女二墙重+ 边梁重2K=13.68 KN +6.36 KN =20.04 KN其它轴=边梁重=6.36 KN2AKG20底层 A 和 G 轴=边梁重+ 柱重+墙重+窗重1K=6.36 KN+1.37KN/m4.2m+11.8 KN/ 2m4.2m6m21.2m1.4m11.8 KN/ +21.4m0.45 KN/m=253.082KN其它轴=边梁重+柱重=6.36 KN+5.75 KN1AKG=12.11 KN3.2.2 荷载汇集恒荷载汇集：均布荷载：顶层 =活载2kq=3.0KN/ 6m =18KN/m2m底层 =楼面活荷载1k=

32、3.5KN/ 6m =21 KN/m23.3 内力计算结果3.3.1 恒荷载作用下内力标题：恒载内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 -526. -8. 15. -526. -8. -28.2 -559. -1. 2. -559. -1. -3.3 -546. -0. 0. -546. -0. -0.4 -547. 0. 0. -547. 0. 0.5 -546. 0. -0. -546. 0. 0.6 -559. 1. -2. -559. 1. 3.7 -526. 8. -15. -526. 8. 28.8 -17

33、3. -70. 111. -173. -70. -184.9 -343. 7. -11. -343. 7. 20.10 -332. 0. -1. -332. 0. -0.11 -333. 0. 0. -333. 0. 0.12 -332. -0. 1. -332. -0. 0.13 -343. -7. 11. -343. -7. -20.14 -173. 70. -111. -173. 70. 184.15 61. 99. -139. 61. -103. -158.16 52. 100. -150. 52. -101. -152.17 52. 101. -151. 52. -101. -151

34、.18 52. 101. -151. 52. -101. -151.19 52. 101. -152. 52. -100. -150.20 61. 103. -158. 61. -99. -139.21 -70. 153. -184. -70. -173. -271.22 -62. 164. -250. -62. -162. -243.23 -62. 163. -244. -62. -163. -245.24 -62. 163. -245. -62. -163. -244.25 -62. 162. -243. -62. -164. -250.26 -70. 173. -271. -70. -1

35、53. -184.-223.3.2 活荷载作用下内力标题：活载内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 -168. -12. 21. -168. -12. -42.2 -358. -0. 0. -358. -0. 0.3 -350. -0. 0. -350. -0. -0.4 -351. 0. 0. -351. 0. 0.5 -350. 0. -0. -350. 0. 0.6 -358. 0. -0. -358. 0. -0.7 -168. 12. -21. -168. 12. 42.8 -76. -42. 82. -7

36、6. -42. -95.9 -166. 4. -7. -166. 4. 9.10 -161. 0. -0. -161. 0. 0.11 -162. 0. 0. -162. 0. 0.12 -161. -0. 0. -161. -0. -0.13 -166. -4. 7. -166. -4. -9.14 -76. 42. -82. -76. 42. 95.15 30. 91. -124. 30. -97. -149.16 26. 94. -142. 26. -94. -141.17 25. 94. -141. 25. -94. -141.18 25. 94. -141. 25. -94. -14

37、1.19 26. 94. -141. 26. -94. -142.20 30. 97. -149. 30. -91. -124.21 -42. 76. -95. -42. -85. -132.22 -38. 81. -123. -38. -80. -121.23 -38. 80. -120. -38. -81. -121.24 -38. 81. -121. -38. -80. -120.25 -38. 80. -121. -38. -81. -123.26 -42. 85. -132. -42. -76. -95.-3.3.3 地震作用下内力标题：恒载+活 载内力计算杆端内力值 ( 乘子 =

38、1)-杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 -694. -20. 37. -694. -20. -70.2 -917. -1. 3. -917. -1. -3.3 -897. -0. 1. -897. -0. -1.4 -899. 0. 0. -899. 0. 0.5 -897. 0. -1. -897. 0. 1.6 -917. 1. -3. -917. 1. 3.7 -694. 20. -37. -694. 20. 70.8 -250. -113. 193. -250. -113. -280.9 -510. 11. -18. -510. 11. 30.

39、10 -494. 0. -2. -494. 0. -0.11 -495. 0. 0. -495. 0. 0.12 -494. -0. 2. -494. -0. 0.13 -510. -11. 18. -510. -11. -30.14 -250. 113. -193. -250. 113. 280.15 92. 190. -264. 92. -200. -307.16 78. 195. -292. 78. -195. -293.17 77. 195. -293. 77. -195. -293.18 77. 195. -293. 77. -195. -293.19 78. 195. -293.

40、78. -195. -292.20 92. 200. -307. 92. -190. -264.21 -113. 230. -280. -113. -258. -403.22 -101. 245. -373. -101. -243. -364.23 -100. 244. -365. -100. -244. -367.24 -100. 244. -367. -100. -244. -365.25 -101. 243. -364. -101. -245. -373.26 -113. 258. -403. -113. -230. -280.-243.3.4 内力组合梁柱的内力组合第一种组合AB 梁内

41、力组合表 1A 支座弯距 M(KN m)A 支座剪力 Q(KN)跨中弯距 M(KN m)层数 GE(KN m)EH(KN m)1.2 +1.GE3 HMGEQ(KN m)H(KN m) 1.2 +GE1.3 HQ(KGEMN m)(KEHN m) 1.2 +GE1.3 HM2 280.7654.46 407.60 230.8710.86291.16 207.94 5.57 256.7691 264.5690.53 435.52 190.7219.29253.94 153.75 6.21 192.57AB 梁内力组合表 2B 左支座弯距 (KN m)MB 左支座剪力 (KN)Q层数 GE(KN

42、m)EH(KN m)1.2 +GE1.3 H GEQ(KN)EH(KN)1.2 +GE1.3 H2 403.73 43.32 504.79 258.19 10.86 323.951 307.81 78.11 470.92 200.33 19.29 265.47BC 梁内力组合表B 右支座弯距 M(KN m)B 右支座剪力 Q(KN)跨中弯距 M(KN m)层数 GEM(KN m)EH(KN m)1.2 +GE1.3 HMGEQ(KN m)H(KN m) 1.2 +GE1.3 HQGE(KN m)EH(KN m) 1.2 +GE1.3 HM2 373.4943.32 504.50 245.509.63 307.12 181.06 0 217.271 292.7578.11 452.84 195.4217.36257.07 146.74 0 176.09第二种组合AB 梁内力组合表 1A 支座弯距 M(KN m)A 支座剪力 Q(KN)跨中弯距 M(KN m)层数g(KN m) q(KN