1、固体力学专业毕业论文 精品论文 局部变形与相变分析关键词：固体力学 局部变形 应力相变 变形梯度摘要：在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续
2、性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平
3、面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。正文内容在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的
4、不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与
5、剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上
6、的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个
7、局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相
8、变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一
9、个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变
10、理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理
11、论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采
12、用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于
13、平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成
14、塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局
15、部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局
16、部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料
17、在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不连续性。 本研究把
18、局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好。分析了具有应变软
19、化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上变形梯度和应力的不
20、连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实验中测量值吻合较好
21、。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。在实验中已经发现了与传统局部变形不一样的局部变形，例如吕德斯带，以及镍钛合金管的拉伸或压缩中出现的局部变形，在这些局部变形是在均匀变形场中出现的局部变形。在这些局部变形的边界上，应力、变形梯度不连续。这是与传统局部变形不一样的。现有的描述局部变形的方法，例如引入局部缺陷而导致的局部变形，不能够模拟在变形边界上
22、变形梯度和应力的不连续性。 本研究把局部变形区域和未局部变形区域分别看成塑性和弹性两相，采用弹塑性材料的相变理论进行分析。该相变理论考虑了边界上的应力与变形梯度的不连续性并且强加了力的连续性，同时也强加了麦克斯韦尔条件。在这种情况下可以预测出局部变形带的倾斜方向、折曲角以及局部变形区域内的应力场和应变场。模拟了单向压缩下的具有应变软化特性的弹塑性材料的局部变形。作为算例，应用相变理论，由细晶粒炭钢在单向拉伸/压缩下的峰值-下降-平台型相变曲线得到了其在单向拉伸/压缩下的力学性质曲线，通过相变分析，可以得到局部变形时的麦克斯韦尔应力、折曲带的倾角、折曲角以及折曲带内的应力与应变。计算结果与有关实
23、验中测量值吻合较好。分析了具有应变软化特性的弹塑性材料在纯剪切作用下的局部变形。这时候对于平面剪切情况下在理论上仍然可以出现一个局部变形带，这个局部变形带的方向与剪切方向相同。文中已给出平面剪切作用下的镍钛合金板的数值算例。对于薄壁圆筒在扭转（纯剪切）过程当中观察不到局部变形带这一实验现象，做了很好的解释。特别提醒 ：正文内容由 PDF 文件转码生成，如您电脑未有相应转换码，则无法显示正文内容，请您下载相应软件，下载地址为 http:/ 。如还不能显示，可以联系我 q q 1627550258 ，提供原格式文档。“垐垯櫃 换烫梯葺铑?endstreamendobj2x 滌?U 閩 AZ箾 FT
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