1、制冷与低温工程专业优秀论文 基于氢氟烃工质（R134a、R407C）单元机的仿真与试验关键词：空调机 氢氟烃工质 仿真计算程序 模型修正摘要：本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R1
2、34a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体
3、结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以 Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm
4、的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个
5、工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。正文内容本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验
6、值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数
7、的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的
8、经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式
9、热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机
10、的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R40
11、7C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂
12、，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。
13、通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工
14、况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精
15、度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，
16、仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的
17、物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍
18、R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究
19、工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟
20、合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R13
21、4a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，
22、由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较
23、，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。
24、 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际
25、运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数
26、值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换
27、热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其
28、它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R13
29、4a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的
30、系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度
31、、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、
32、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。
33、综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与
34、三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流
35、量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R4
36、07C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、C
37、Olt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进
38、行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同
39、的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关
40、参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参
41、数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿
42、真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热
43、单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结
44、构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两
45、相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的
46、仿真与试验。本文研究的目的是开发 R134a、R407C 空调机仿真计算程序，通过仿真程序对空调机进行设计与优化。研究的方法是仿真与试验相结合。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，从而验证仿真计算的精度，同时对仿真模型进行修正。 建模仿真是研究的主要内容。综合考虑模型的优缺点，进行仿真研究时，翅片管式蒸发器和冷凝器应用稳态分布参数模型；大内径毛细管应用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型；外螺纹管水冷冷凝器采用集中参数模型；压缩机模型由试验数据整理获得；R134a 和 R407C 的热物性计算采用隐式拟合显式计算模型。 对 R134a 单元式风冷冷风空调机进行仿真与试验研究，试验工况的
47、改变通过调整 R134a 的充注量实现。在相同的工况下，将翅片管式蒸发器、冷凝器的仿真值与试验值做比较，比较表明，制冷量、冷凝热负荷、出风干球温度、R134a 出口温度等参数的仿真值与试验值的误差很小，仿真能够较好的反映样机的实际运行情况。为了验证一维模型与三维模型的计算精度，采用传热单元数法建立三维模型，在相同工况下对蒸发器开展仿真。比较表明，三维模型的计算精度比一维模型的计算精度并没有提高多少。一维模型简单通用，但一维模型的应用必须满足相应的条件。三维模型与具体结构有关，较为复杂，但其适用范围广。对 R134a 单元式风冷冷风空调机的系统充注量进行研究，采用不同的空泡系数模型计算两相区 R
48、134a 的量，将总充注量的模拟值与试验值比较，相对误差在 10以内。对大内径毛细管进行研究，采用分布参数模型与近似积分模型相结合的混合模型，引入了两相区比容和壅塞临界压力的经验公式，不仅避免了制冷剂的物性计算，而且提高了毛细管数值计算的稳定性。提出了已知流量求毛细管长度和已知毛细管结构尺寸求流量的数值计算方法。将通过毛细管流量的计算值与试验值比较，相对误差在 10以内。以Bittle 毛细管关联式为原型，用试验数据进行多元线性回归，开发出管径为3.80.5mm 的毛细管实用关联式。通过试验数据拟合压缩机模型，由压缩机模型可以预测排气温度、压缩机的电效率等压缩机相关参数。采用集中参数模型对 R
49、134a 单元式水冷冷风空调机的冷凝器进行研究。将模型计算值与样机试验值进行了比较，比较表明用努谢尔特模型预测平均冷凝换热系数可以获得较好的计算结果。 对 R407C 单元式热泵的仿真与试验，除了介绍 R407C 在内螺纹管内的换热与压将模型外，介绍了 R407C 在饱和区、过热区、两相区和过冷区的热物性计算方法。为了在多个工况下进行仿真值与试验值的比较，开展了多个工况的试验。 制冷时，分别改变室内侧进风量和进风湿球温度；制热时，在名义工况、融霜工况及最大负荷三个工况下测试。在多个工况下将仿真计算值与试验值比较，通过误差分析表明，制冷量、制热量、出风干、湿球温度等参数的仿真值与试验值非常接近，仿真精度较高。R407C 出口温度的仿真值与试验值有一定的误差，但绝对误差不大，在工程设计上可以接受。经过试验验证及模型修正，开发出适合 R134a、R407C 单元式空调机的仿真计算程序。下一步的研究工作是大型机组的仿真及基于其它环保工质(如R410a、COlt;,2gt;)空调机的仿真与试验。特别提醒 ：正文内容由 PDF 文件转码生成，如您电脑未有相应转换码，则无法显示正文内容，请您下载相应软件，下载
