1、郑州航空港经济综合实验区（郑州新郑综合保税区）合村并城建设项目航南新城安置区九标段满堂架支撑方案编 制：_审 核：_审 批：_审批部门(盖章)：_ 福建六建集团有限公司2016年 月 日满堂架支撑方案一、编制依据1、上海华都建筑规划设计有限公司设计的“郑州航空港经济综合实验区(郑州新郑综合保税区)航南新城建设项目设计（九标段）”施工图纸；2、图纸变更及会审文件；3、用于本分项工程的现行有关工程施工规范、规程和标准：中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013）建筑地基基础施工质量验收规范（GB502022009）混凝土结构工程施工质量
2、验收规范（GB50204-2002（2011版）工程测量规范（GB500262007）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社）高层建筑施工手册（第三版）（同济大学出版社）建筑安装分项工程施工工艺标准(中国建筑出版社)二、工程简介1、工程名称：郑州航空港经济综合实验区航南新城建设项目九标段；2、工程地点：本工程位于新港大道以西，新港七路以南的地块内。3、建设单位：郑州航空港区航程置业有限公司；4、设计单位：上海华都建筑规划设计有限公司；5、
3、监理单位：河南开大工程管理有限公司；6、施工单位：福建六建集团有限公司；7、工程规模本项目由45#、46#、47#、51#、52#、53#、59#、60#、61#楼主楼及范围内1#、2#车库，室外道路、管网、电缆、绿化、围墙等配套工程组成。结构形式为：剪力墙结构，各栋楼建筑面积及层高如下：栋号层数檐口高度结构形式建筑面积（m2）45#地下1层、地上11层33m剪力墙地上9966.3646#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上10912.7247#地下1层、地上11层33m剪力墙地上7129.651#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上4627.4252#地下1层、地上11层32.4m剪
4、力墙地上10514.5453#地下1层、地上11层33m剪力墙地上10893.1459#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上9254.8460#地下1层、地上11层32.4m剪力墙地上10310.6261#地下1层、地上11层33m剪力墙地上10278.56本工程0.000绝对标高为：45#、46#、51#、52#、59#、60#楼为157.3米，47#、53#、61#楼为156.3米。三、模板分项工程概况及特点：1、本工程工期短。2、结构尺寸复杂，模板施工难度大。3、该工程规模大，模板及钢管支撑施工量大，由于工程进度紧，模板及钢管须一次大量投入。四、项目经理部组织机构的建立严格按照本工程
5、施工图纸、图纸会审纪要等技术资料和现行的国家、本地区有关施工技术规范、规程、质量验收标准，施工组织设计等文件组织施工，项目经理部成立过硬的组织机构，全面履行施工合同及对业主的承诺，保证本工程质量达到合格以上。项目经理部组织机构及人员配备图如下图所示： 项目经理项目技术负责人项目生产经理项目经理助理安装施工员测量员测量员测量员测量员试验员测量员电工土建施工员预算员内业资料员质检员安 全 员机管员各专业施工班组五、满堂架支撑施工方案本工程主楼地下室、地下车库及主楼标准层模板采用三个支撑方案，其中主楼地下室、地下车库采用顶托落地式扣件钢管脚手架，标准层采用落地式扣件钢管脚手架，（一）主楼地下室满堂架
6、钢管支撑（1）主楼地下室层高1#车库局部最高为5.52m，2#车库5.72m，满堂架均在基础筏板上，架体采用扣件式钢管脚手架加剪刀撑的支撑方式，钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m，立杆的纵距 b=1.100m，立杆的横距 l=1.100m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度180mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.2mm。模板
7、自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重24.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.25kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.95。 图1 楼板支撑架立面简图 （2）计算书 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(24.100.18+0.20)+1.402.00=8.246kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.100.18+0.71.402.00=7.816kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为4
8、83.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(24.1000.1801.000+0.2001.000)=4.084kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.000)1.000=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4；抗弯强度
9、计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.084+1.401.800)0.2500.250=0.046kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/54000=0.859N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.084+1.401.80
10、0)0.250=1.113kN截面抗剪强度计算值 T=31113.0/(21000.00018.000)=0.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0842504/(1006000486000)=0.037mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载
11、P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(24.1000.1801.200+0.2001.200)=4.901kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.204.9010.2500.250=0.187kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18710001000/54000=3.461N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 24.1000.1800.250=
12、1.085kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.250=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.085+1.200.050)=1.225kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.630+1.225)1.000=1.855kN2.龙骨的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载
13、q = P/l = 1.855/1.000=1.855kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.861.001.00=0.232kN.m最大剪力 Q=0.625ql = 0.6251.0001.855=1.160kN最大支座力 N=1.25ql = 1.251.0001.855=2.319kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.232106/53333.3=4.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,
14、满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31159.54/(250.0080.00)=0.435N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.021kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5211.0211000.04/(1009000.002133334.0)=0.277mm龙骨的最大挠度小于100
15、0.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.203Pl+0.07ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2031.400.92.51.000+0.0701.2251.0001.000=0.725kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.725106/53333.3=13.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.319kN均布荷载取托梁的自重
16、 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.960kN.m经过计算得到最大支座 F= 10.280kN经过计算得到最大变形 V= 1.549mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.73cm3；截面惯性矩 I = 11.35cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.960106/1.05/4729.0=193.34N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶
17、托梁挠度计算最大变形 v = 1.549mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1465.300=0.775kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.1000.1801.0001.000=4.338kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.782kN。2.活荷载
18、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.000+0.000)1.0001.000=1.800kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.26kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶
19、层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.15m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.150=1.900m； 长细比，为1900/15.9=120 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8258/(0.458457)=39.481N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzus
20、w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.6001.600/10=0.065kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.782+0.91.41.800+0.90.91.40.065/1.000=8.080kN经计算得到=8080/(0.458457)+65000/4788=52.272N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax
21、=43.91钢管楼板模板支架计算满足要求！（二）地下车库满堂架钢管支撑车库层高1#车库层高为3.85m，2#车库层高为3.9m，满堂架均在基础筏板上，架体采用扣件式钢管脚手架加剪刀撑的支撑方式，钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.6m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N
22、/mm2。梁顶托采用钢管483.2mm。模板自重0.18kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图计算书： 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(24.000.25+0.18)+1.402.00=10.216kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.25+0.71.402.00=10.060kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可
23、变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(24.0000.2501.000+0.1801.000)=5.562kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.000)1.000=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；
24、截面惯性矩 I = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.562+1.401.800)0.1500.150=0.021kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02110001000/54000=0.383N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力
25、Q=0.600(1.205.562+1.401.800)0.150=0.827kN截面抗剪强度计算值 T=3827.0/(21000.00018.000)=0.069N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.5621504/(1006000486000)=0.007mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql
26、2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(24.0000.2501.200+0.1801.200)=6.674kN/m面板的计算跨度 l = 150.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.150+0.0801.206.6740.1500.150=0.109kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910001000/54000=2.017N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
27、 q11 = 24.0000.2500.150=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.1800.150=0.027kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.150=0.300kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.900+1.200.027)=1.001kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.300=0.378kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.378+1.001)1.000=1.379kN2.龙骨的
28、计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.379/1.000=1.379kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.381.001.00=0.172kN.m最大剪力 Q=0.625ql = 0.6251.0001.379=0.862kN最大支座力 N=1.25ql = 1.251.0001.379=1.724kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/53333.3=3.23N/
29、mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3861.98/(250.0080.00)=0.323N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.834kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5210.8341000.04/(1009000.002133334
30、.0)=0.226mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.203Pl+0.07ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2031.400.92.51.000+0.0701.0011.0001.000=0.710kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.710106/53333.3=13.30N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支
31、座力 P= 1.724kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.947kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.434kN经过计算得到最大变形 V= 1.361mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.73cm3；截面惯性矩 I = 11.35cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.947106/1.05/4729.0=190.72N/mm2顶托梁的抗弯计算强
32、度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.361mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1423.600=0.511kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.1801.0000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.0000.2501.0000.900=5.400kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+N
33、G2+NG3)= 5.465kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.000+0.000)1.0000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.83kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f =
34、205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.15m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.150=1.900m； 长细比，为1900/15.9=120 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8826/(0.458457)=42.198N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk
35、风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.500=0.125kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1251.0001.6001.600/10=0.036kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.25.465+0.91.41.620+0.90.91.40.036/0.900=8.645kN经计算得到=8645/(0.458457)+36000/4788=48.911N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=155.37钢管楼板模板支架计算满足要求！（三）标准层满堂架钢管支撑主楼层高为2.9m,满堂架均在混凝土面上，架体采用扣件式钢管脚手架支撑方式，钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.20m。脚手板自重0.25kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载2.10kN/m2，施工活荷载2.00kN/m2。
