1、CFT 传动滚筒橡胶胶面与陶瓷胶面对带式输送机的影响-理论动力学计算分析TIAN JIN CENTER-FAR DEVELOPMENT&TECHNOLOGY CO.,LTD TEL:022-25289139 1传动滚筒橡胶胶面与陶瓷胶面对带式输送机的影响-理论动力学计算分析天津中远科技发展有限公司 董学军一 前言作为散货运输的主要设备，带式输送机在很多行业得到了广泛的应用，为提高整机设备的技术先进性，各专业公司都进行了新材料的试用和技术改造，在局部应用取得了较好的效果。针对我国目前现状，理论计算多采用传统模式，我们根据国际及国内的一些试验数据，对应用橡胶胶面与陶瓷胶面的传动滚筒的带式输送机，进
2、行理论动力学计算，并进行比较分析。二 理论计算我们以某港口堆场带式输送机为例，对采用橡胶胶面与陶瓷胶面的两种传动滚筒的工况，分别进行了理论计算，结果如下：2.1 BC-5 (橡胶胶面传动滚筒) 计 算 结 果* 已 知 数 据 输 送 机 长 (m) L=680.00 输送机提升高 (m) H= 13.50 运 量 (t/h) Q=1320.0 物 料 容 重 (kg/m) PL=1000.0 *每米物料质量 qg= 135.80 kg/m输送能力差值(立方米/秒) Ivo= -0.64输送能力(立方米/秒) Io= 1.01上分支水平运行阻力 Fou1= 35.270 KN上分支提升阻力 F
3、ou2= 21.603 KN上分支托辊前倾运行阻力 Fou3= 2.379 KN输送物料与导料板间磨擦阻力 Fou4= 1.628 KN犁式卸料器磨擦阻力 Fou5= 0.000 KN上分支运行阻力 Fou= 60.880 KNCFT 传动滚筒橡胶胶面与陶瓷胶面对带式输送机的影响-理论动力学计算分析TIAN JIN CENTER-FAR DEVELOPMENT&TECHNOLOGY CO.,LTD TEL:022-25289139 2空载上分支摩擦阻力 Fouk1= 9.225 KN空载输送带提升阻力 FB= 3.618 KN空载上分支托辊前倾运行阻力 Fouk2= 0.398 KN上分支空载
4、阻力 Fouk= 14.870 KN下分支运行摩擦阻力 Fuu1= 6.623 KN下分支下 V 托辊阻力 Fuu2= 0.063 KN下分支清扫器摩擦阻力 Fuu3= 5.184 KN下分支运行阻力 Fuu= 8.251 KN重载工况所需最小逆止力 Fnzh= 14.5 KN圆周力 Fu= 69.131 KN空载圆周力 Fuk= 23.121 KN输送带不打滑最小张力 F2u= 56.063 KN下分支最小张力 F2m= 10.050 KN上分支最小张力 F4m= 24.003 KN传动滚筒松边张力 F2= 56.063 KN传动滚筒紧边张力 F1= 125.194 KN尾部滚筒单边张力 F
5、4= 64.314 KN轴 功 率 PZ= 186.65 KW电机功率 PD= 219.59 KW传 动 比 i= 24.80胶带扯段强度 X= 800.0 N/mm胶 带 层 数 Z= 1.043上托辊寿命（小时） Lh= 162067.9 2.2 BC-5 (陶瓷胶面传动滚筒) 计 算 结 果*已 知 数 据 输 送 机 长 (m) L=680.00 输送机提升高 (m) H= 13.50 运 量 (t/h) Q=1320.0 物 料 容 重 (kg/m) PL=1000.0 *每米物料质量 qg= 135.80 kg/m输送能力差值(立方米/秒) Ivo= -0.64输送能力(立方米/秒
6、) Io= 1.01CFT 传动滚筒橡胶胶面与陶瓷胶面对带式输送机的影响-理论动力学计算分析TIAN JIN CENTER-FAR DEVELOPMENT&TECHNOLOGY CO.,LTD TEL:022-25289139 3上分支水平运行阻力 Fou1= 34.925 KN上分支提升阻力 Fou2= 21.365 KN上分支托辊前倾运行阻力 Fou3= 2.352 KN输送物料与导料板间磨擦阻力 Fou4= 1.628 KN犁式卸料器磨擦阻力 Fou5= 0.000 KN上分支运行阻力 Fou= 60.270 KN空载上分支摩擦阻力 Fouk1= 8.880 KN空载输送带提升阻力 FB
7、= 3.380 KN空载上分支托辊前倾运行阻力 Fouk2= 0.372 KN上分支空载阻力 Fouk= 14.260 KN下分支运行摩擦阻力 Fuu1= 6.278 KN下分支下 V 托辊阻力 Fuu2= 0.058 KN下分支清扫器摩擦阻力 Fuu3= 5.184 KN下分支运行阻力 Fuu= 8.140 KN重载工况所需最小逆止力 Fnzh= 14.5 KN圆周力 Fu= 68.410 KN空载圆周力 Fuk= 22.400 KN输送带不打滑最小张力 F2u= 22.170 KN下分支最小张力 F2m= 9.388 KN上分支最小张力 F4m= 23.739 KN传动滚筒松边张力 F2=
8、 22.170 KN传动滚筒紧边张力 F1= 90.580 KN尾部滚筒单边张力 F4= 30.310 KN轴 功 率 PZ= 184.71 KW电机功率 PD= 217.30 KW传 动 比 i= 24.80胶带扯段强度 X= 630.0 N/mm胶 带 层 数 Z= 0.959上托辊寿命（小时） Lh= 167382.0三 计算结果分析及结论3.1 通过以上计算，我们可以得到如下结果：3.1.1 带式输送机整机设计，采用以上两种胶面传动滚筒，圆周力 Fu 及电机功率 P 基本没有变 化。CFT 传动滚筒橡胶胶面与陶瓷胶面对带式输送机的影响-理论动力学计算分析TIAN JIN CENTER-
9、FAR DEVELOPMENT&TECHNOLOGY CO.,LTD TEL:022-25289139 43.1.2 传动滚筒紧边张力 F1 由 125.2 KN 减小到 90.58KN。3.1.3 传动滚筒松边张力 F2 由 56.1 KN 减小到 22.17KN。3.1.4 尾部改向滚筒张力 F3/F4 由 64.3 KN 减小到 30.31KN。3.2 根据以上计算，带式输送机主要部件的选取发生很大变化：3.2.1 钢绳芯胶带带强由 st800 减小到 st630。3.2.2 传动滚筒所受合力由 181.3 KN 减小到 112.75KN。采用陶瓷传动滚筒时，所受合力相当于采用橡胶传动滚筒的 62%。3.2.3 小车重锤拉紧滚筒所受合力由 112.2KN 减小到 44.34KN。所受合力相当于采用橡胶传动滚筒时的 40%。3.2.4 尾部改向滚筒所受合力由 128.6KN 减小到 60.61KN。所受合力相当于采用橡胶传动滚筒时的 47%。3.3 结论：采用陶瓷胶面滚筒传动滚筒后，所有滚筒因为所受合力减小，滚筒、滚筒机架、拉紧装置等选取规格明显减小，胶带带强降低一个等级。滚筒机架、拉紧装置架等埋件受力也相应变小，土建投资将减少。综合以上，采用陶瓷胶面传动滚筒将是未来发展的方向，也是降低投资和维护低成本运行的有效途径。2008-12-5
